ORDIN Nr. 2240
din 23 noiembrie 2006
privind aprobarea
Normativului feroviar „Infrastructura feroviara. Instalatii fixe. Tractiune
electrica. Conductor de protectie principal. Partea 1: Calcul mecanic"
ACT EMIS DE:
MINISTERUL TRANSPORTURILOR, CONSTRUCTIILOR SI TURISMULUI
ACT PUBLICAT IN:
MONITORUL OFICIAL NR. 989 din 12 decembrie 2006
In temeiul prevederilor art. 4 lit. e) prima liniuţă
din anexa nr. 1 „Regulamentul de organizare şi funcţionare a Autorităţii
Feroviare Române - AFER" la Hotărârea Guvernului nr. 626/1998 privind
organizarea şi funcţionarea Autorităţii Feroviare Române şi ale art. 5 alin.
(4) din Hotărârea Guvernului nr. 412/2004 privind organizarea şi funcţionarea
Ministerului Transporturilor, Construcţiilor şi Turismului, cu modificările şi
completările ulterioare,
ministrul transporturilor, construcţiilor şi
turismului emite următorul ordin:
Art. 1. - Se aprobă Normativul feroviar „Infrastructură
feroviară. Instalaţii fixe. Tracţiune electrică. Conductor de protecţie
principal. Partea 1: Calcul mecanic", prevăzut în anexa care face parte
integrantă din prezentul ordin.
Art. 2. - Prevederile prezentului ordin se aplică în
activităţile de proiectare, de construcţii-montaj, de modernizare, de reparare
şi de întreţinere a instalaţiilor fixe de tracţiune electrică, de către
operatorii economici persoane juridice române, autorizate ca furnizori
feroviari de produse/servicii, la întocmirea caietelor de sarcini şi a
specificaţiilor tehnice, de către administratorul infrastructurii feroviare şi de către gestionarii
infrastructurii feroviare, precum şi la evaluarea conformităţii lucrărilor la
instalaţiile fixe de tracţiune de către Autoritatea Feroviară Română - AFER.
Art. 3. - Nerespectarea prevederilor prezentului ordin
atrage răspunderea juridică potrivit legii.
Art. 4. - Prezentul ordin se publică în Monitorul Oficial al României, Partea I.
Art. 5. - Prezentul ordin intră în vigoare în termen de
30 de zile de la data publicării.
p. Ministrul transporturilor, construcţiilor şi
turismului,
Constantin Dascălii,
secretar de stat.
ANEXĂ*)
NORMATIV FEROVIAR „Infrastructură feroviară. Instalaţii fixe. Tracţiune electrică.
Conductor de protecţie principal.
Partea 1: Calcul mecanic"
PREAMBUL
Prezentul normativ feroviar stabileşte metodologia
pentru calculul mecanic al conductorului de protecţie principal fiind folosită
la lucrările de proiectare, reparare şi exploatare a instalaţiilor de protecţie
împotriva electrocutărilor cauzate de defecte de izolaţie pe liniile de contact
aeriene din instalaţiile fixe de tracţiune electrică.
Metodologia de calcul din acest normativ feroviar se utilizează pentru:
- conductorul de protecţie principal care nu întoarce
curentul de tracţiune (sau o parte din acest curent) la substaţia de tracţiune
electrică (în ROMÂNIA acest tip de conductor poartă denumirea de «conductor
colector», având condiţiile de utilizare reglementate de ID-33:77 Normativ
pentru protecţia împotriva influenţelor căilor ferate electrificate monofazat
25kV, 50Hz, aprobat de MTTc cu Ordinul nr.1976 din 06.12.1977. şi Instrucţia
351:1988 Instrucţiuni pentru întreţinerea tehnică şi repararea instalaţiilor de
semnalizare centralizare şi bloc (SCB)-1989- MTTc, Direcţia Linii şi Instalaţii
aprobat cu ordin MTTc nr. 1749 din 23.09.1988); acest conductor este parcurs
doar de curenţii de scurt circuit care apar datorită unui defect de izolaţie
(de exemplu defectarea unuia dintre izolatoarele de pe stâlpii liniei de
contact aeriene, având armăturile metalice legate la conductorul de protecţie
principal);
- conductorul de protecţie principal care în regim
normal de funcţionare întoarce o parte din curentul de tracţiune la substaţia
care alimentează zona de cale ferată electrificată; acest tip de conductor de
protecţie principal este parcurs şi de curenţii de scurtcircuit datoraţi
eventualelor defecte de izolaţie. Condiţiile minime de realizare şi de
utilizare pentru acest conductor sunt indicate în SREN 50119, SR EN 50122-1.
Standardele prevăzute la capitolul 6 din prezentul
normativ feroviar sunt documente normative de referinţă.
Cifrele din parantezele pătrate din cuprinsul
normativului feroviar reprezintă numărul de ordine al documentelor de referinţă
de la capitolul 6.
*) Anexa este reprodusă în facsimil.
1 GENERALITĂŢI
1.1 Introducere
Folosirea conductorului de protecţie principal ca
măsură de prevedere pentru protecţia împotriva şocurilor electrice (prin
atingerea unor obiecte metalice, care ajung accidental la o tensiune
periculoasă pentru om, datorită defectelor de izolaţie în linia de contact
aeriană, a căilor ferate electrificate 1x25 kV, 50 Hz şi 2x25 kV, 50 Hz este
reglementată prin documentele normative: [10], [13], [18] şi [19].
Conductorul de protecţie principal conectează una sau
mai multe construcţii metalice (lucrări de artă, elemente de susţinere a LCA,
armături, etc), individual sau în grup, la unul dintre următoarele obiecte:
priză de pământ, şină, priză mediană a unei bobine de joantă, priză mediană a
unei bobine de joantă suplimentară.
In cazul unui defect de izolaţie la unul din stâlpii
ale căror armături sunt legate la conductorul de protecţie principal, acesta
din urmă este parcurs de curentul de scurtcircuit.
Conductorul de protecţie principal este suspendat pe
stâlpii LCA cu ajutorul unor cleme de suspendare (cleme tip şa), fixate de
stâlp cu ajutorul unor semibride metalice.
Calculul mecanic al conductorului
de protecţie principal se efectuează pentru verificarea poziţiei conductorului
în diferitele stări ale forţelor exterioare şi temperaturii mediului ambiant
care acţionează asupra acestuia.
Forma geometrică pe care o capătă conductorul de
protecţie principal sub influenţa acestor factori şi eforturile interne în
conductor depind de lungimea deschiderii dintre stâlpii liniei de contact
aeriene şi de denivelarea punctelor de susţinere aflate pe stâlpi.
Forma geometrică a curbei conductorului fiind stabilită
(săgeţile în fiecare punct al acestuia şi săgeata maximă), se verifică distanţele
minime admisibile ale conductorului de protecţie principal faţă de celelalte
conductoare şi faţă de diferitele obstacole de care se apropie linia de contact
aeriană. Aceste distanţe sunt funcţie de tensiunea nominală a liniei de contact
aeriene pe care se montează conductorul de protecţie principal şi de natura şi
importanţa obstacolului respectiv.
Calculul mecanic al conductorului de protecţie
principal reglementat de acest normativ constă în stabilirea tracţiunilor
normate în punctele de susţinere şi săgeţilor în deschideri şi se efectuează
după metoda la stări limită prin care rezistenţele de calcul ale acestuia sunt
stabilite în procente din rezistenţa de rupere calculată a conductorului [9].
De asemenea este efectuată o verificare din punct de
vedere mecanic a rezistenţelor de calcul pentru clemele de ancorare, de
întindere şi de susţinere utilizate pentru conductorul de protecţie principal,
raportate în cazul primelor două tipuri, la rezistenţa de rupere calculată a
conductorului, iar pentru al treilea tip, respectiv la rezistenţa de rupere
calculată a clemei.
Prin cunoaşterea săgeţilor conductorului de protecţie
principal în deschiderile panoului de întindere şi a distanţelor minime
admisibile faţă de conductoarele active ale LCA, se determină înălţimea minimă
a punctelor lui de susţinere precum şi distanţa dintre acestea şi punctele de
susţinere ale celorlalte conductoare.
1.2 Obiect
Prezentul normativ feroviar stabileşte
metodologia pentru calculul mecanic al conductorului de protecţie principal din
componenţa instalaţiilor de protecţie împotriva şocurilor electrice.
1.3 Domeniu de aplicare
Calculul mecanic al conductorului de protecţie
principal, reglementat de acest normativ tehnic, este folosit la stabilirea
diagramelor de montaj atât în faza de proiectare şi de realizare a
instalaţiilor noi de protecţie a obiectelor din cale şi vecinătate, cât şi la
lucrările de exploatare şi întreţinere a instalaţiilor de protecţie existente,
cu ocazia reparaţiilor capitale, reconstrucţiilor sau modernizărilor, în care
se utilizează conductorul de protecţie principal ca prevedere de protecţie în
caz de defect.
Metoda de calcul este valabilă în cazul conductoarelor
suspendate, multifilare (cu fire fabricate din acelaşi material sau din două
materiale diferite), din linia de contact aeriană sau din instalaţiile aferente acesteia (de
exemplu: cablu de întoarcere amplasat pe stâlpi LEA, conductor de protecţie
principal suspendat direct pe stâlpii LCA).
Metoda de calcul reglementată în acest normativ tehnic
nu se aplică conductoarelor suspendate pe stâlpi prin intermediul lanţurilor de
izolatoare, cablului purtător şi firului de contact.
1.4 Clasă de risc
Lucrările necesare execuţiei, reparării şi întreţinerii
instalaţiei de protecţie din care face parte conductorul de protecţie principal
au clasa de risc 1A, conform [25]
1.5 Durată normală de funcţionare
Instalaţiile noi de protecţie din care face parte
conductorul de protecţie principal au durata normală de funcţionare de 24-36
ani, conform [26].
1.6 Abrevieri
In textul acestei norme tehnice feroviare se vor folosi
următoarele abrevieri:
LC - linie de contact;
LCA - linie de contact
aeriană;
LEA - linie electrică
aeriană;
OMT - Ordin al
Ministrului Transporturilor;
HGR - Hotărâre a
Guvernului României;
PE - conductor de
protecţie;
PEN - conductor legat la
pământ care îndeplineşte simultan funcţia de conductor de nprotecţie şi de conductor neutru;
PEM - conductor care
îndeplineşte simultan funcţia de conductor de protecţie şi de conductor de priză mediană;
PEL - conductor care
îndeplineşte simultan funcţia de conductor de protecţie şi de conductor de linie;
ANM-RA - Administraţia
Naţională de Meteorologie - R. A;
CPPLP - Conductor de protecţie principal folosit pentru legarea la pământ sau la
şinele de rulare;
CPPLPICT - Conductor de
protecţie principal folosit atât pentru legarea la pământ sau la şinele de rulare cât şi pentru
întoarcerea curentului de tracţiune;
NSS Nivelul superior al şinelor.
2 DEFINIŢII
Se recomandă ca în textul acestui normativ tehnic să se
folosească definiţiile din [9], [12], [14], [16] şi [17], asimilând linia de
contact aeriană ca o linie electrică aeriană de înaltă tensiune.
2.1 Echipament (electric), [17] - orice dispozitiv utilizat pentru scopuri ca producerea,
transformarea, transportul, acumularea, distribuţia sau utilizarea energiei
electrice, cum ar fi maşini, tranformatoare, aparataj, aparate de măsurare,
dispozitive de protecţie, accesorii pentru pozare,
aparate de utilizare.
2.2 Instalaţie electrică, [17] - ansamblu de echipamente electrice asociate în vederea unei
utilizări date şi având caracteristici coordonate.
2.3 Şoc electric, [17] -
efectul fiziologic al trecerii curentului electric prin corpul uman sau al unui
animal.
2.4 Protecţie de bază, [17] - protecţia împotriva şocurilor electrice în absenţa unui defect.
2.5 Protecţie în caz de defect, [17] - protecţie împotriva şocurilor electrice în condiţii de simplu
defect.
2.6 Parte activă,
[17] - conductor sau parte conductoare destinată a
fi sub tensiune în funcţionare normală, inclusiv conductorul neutru, însă prin
convenţie, exclusiv conductorul PEN, conductorul PEM sau conductorul PEL.
Notă : acest termen nu
implică în mod obligatoriu un risc de şoc electric vătămător.
2.7 Parte activă periculoasă, [17] - parte activă care poate provoca, în anumite condiţii, un şoc
electric vătămător.
Notă: In instalaţiile
de înaltă tensiune, o tensiune periculoasă poate fi prezentă la suprafaţa unei
izolaţii solide. In acest caz suprafaţa este considerată parte activă
periculoasă.
2.8 Parte conductoare accesibilă (masă) [17] - o parte conductoare a unui echipament, care poate fi atinsă, şi
care în mod normal nu este sub tensiune, dar care poate ajunge sub tensiune
când izolaţia de bază este defectă.
Observaţii:
Exemplu de masă: carcase metalice care sunt izolate de
părţile active ale echipamentelor;
Exemple de masă ca parte conductoare activă: părţile
metalice ale utilajelor folosite drept conductoare active sau la care se leagă
părţile active ale circuitelor de comandă, carcasele unor aparate electronice,
şinele căilor ferate electrificate, etc.
2.9 Parte conductoare străină de instalaţia
electrică [17] - parte conductoare care nu face parte din instalaţia electrică şi care poate introduce un potenţial
electric, în general potenţialul electric al pământului.
2.10 Atingere indirectă [17] - atingerea de către om a unor părţi intrate accidental sub
tensiune datorită unui defect electric.
2.11 Linie electrică
aeriană (LEA) [9] - instalaţie montată în aer
liber, care serveşte la transportul şi distribuţia energiei electrice, fiind
alcătuită din conductoare, izolatoare, cleme, armături, stâlpi, fundaţii şi
instalaţii de legare la pământ.
2.12 Linie de contact (LC) [16] - ansamblu de conductoare pentru alimentarea cu energie electrică a
vehiculelor prin intermediul echipamentului de captare a curentului.
2.13 Linie de contact aeriană (LCA) [16] - linie de contact ale cărei conductoare sunt plasate deasupra sau
lateral faţă de limita superioară a gabaritului vehiculelor, care alimentează
vehiculele cu energie electrică prin intermediul echipamentului pentru captarea
curentului montat pe acoperişul acestora.
2.14 Echipamentul LCA [9] - ansamblul de conductoare, izolatoare,
cleme şi armături, montat pe stâlpii LCA.
2.15 Conductoarele LCA [9] - firul de contact şi conductoarele funie întinse liber sau
tensionate între punctele de prindere la stâlpi sau alte construcţii speciale,
indiferent dacă sunt sau nu sub tensiune în regim normal de funcţionare.
2.16 Circuit de întoarcere [10] - toate conductoarele care formează în mod intenţionat o cale
pentru curentul de tracţiune de întoarcere.
Notă: Conductoarele pot
fi de exemplu: şinele de rulare, conductoare de protecţie (de legare la pământ),
cabluri de întoarcere, şina pentru întoarcerea curentului.
2.17 Conductor de întoarcere [10] - orice parte a circuitului de întoarcere.
2.18 Conductoare active [17] - conductoarele care servesc drept căi de curent pentru transportul
sau distribuţia energiei electrice de la substatiile de tracţiune electrică, la
consumatorii electrici, care în regim normal de funcţionare se află sub
tensiune (de exemplu: firul de contact, cablul purtător, fiderul de întărire).
2.19 Conductor de protecţie (PE) [17] - un conductor utilizat pentru realizarea protecţiei împotriva
şocurilor electrice datorate unui defect de izolaţie, care leagă masele cu:
- alte mase;
- o priză de pământ;
- un conductor de nul sau un alt conductor legat la pământ (masă);
- o parte conductoare străină;
- dispozitive de protecţie.
2.20 Conductor de protecţie de ramificaţie [17] - un conductor prin care se stabileşte legătura electrică dintre o
masă şi un conductor de protecţie principal (de exemplu: conectarea la
conductorul de protecţie principal - conductorul de protecţie al armăturilor de
pe stâlp).
2.21 Conductor de protecţie principal [10], [17] - un conductor care conect ează colectiv la
pământ sau la şinele de rulare un număr de stâlpi prin intermediul
conductoarelor de protecţie de ramificaţie, pentru a proteja oamenii şi
instalaţiile în cazul unui defect de izolaţie. Poate fi de asemenea folosit
drept conductor de întoarcere a curentului de tracţiune.
Notă: Din punct de vedere funcţional conductorul de
protecţie principal poate fi :
- conductor de protecţie principal care nu întoarce
curentul de tracţiune (sau o parte din acest curent) la substaţia de tracţiune
electrică (în ROMÂNIA acest tip de conductor poartă denumirea de «conductor
colector», având condiţiile de utilizare reglementate de [18]); acest conductor
este parcurs doar de curenţii de scurt circuit care apar datorită unui defect
de izolaţie (de exemplu defectarea unuia dintre izolatoarele de pe stâlpii LCA,
având armăturile metalice legate la conductorul de protecţie principal);
denumirea prescurtată a acestui conductor este CPPLP;
- conductor de protecţie principal care în regim
normal de funcţionare întoarce o parte din curentul de tracţiune la substaţia
care alimentează zona de cale ferată electrificată, având condiţiile de
utilizare prevăzute în [10], [13]; acest tip de conductor de protecţie
principal cu denumirea prescurtată CPPLPICT este parcurs şi de curenţii de
scurtcircuit datoraţi eventualelor defecte de izolaţie.
2.22 Cablu de întoarcere [10] - conductor de întoarcere reprezentând o parte a circuitului de
întoarcere şi care conectează restul circuitului de întoarcere la substaţia de
tracţiune electrică.
2.23 Stâlpii LCA [16] -
suport vertical, confecţionat dintr-o bucată de lemn, beton, oţel etc. sau
dintr-o structură de zăbrele metalice, fixat lateral faţă de calea de rulare,
în sol, direct sau prin intermediul unei fundaţii.
2.24 Clemă [7] -
conector şi partea din conductorul activ sau de protecţie care se află în
contact intim cu conectorul realizat prin presare sau orice alt mijloc mecanic.
2.25 Armături [9] -
dispozitive cu ajutorul cărora se asamblează şi se montează conductoarele,
izolatoarele şi alte accesorii ale liniilor electrice.
2.26 Tensiunea nominală
a liniei de contact, notată Un - valoarea efectivă
a tensiunii între conductoarele active şi pământul sistemului de tracţiune
electrică, prin care este definită LCA precizată de [12].
2.27 Secţiunea nominală a unui conductor funie [9] - valoarea rotunjită a secţiunii sale
reale. In cazul conductoarelor cu fire componente din materiale diferite,
secţiunea nominală se obţine prin rotunjirea valorilor secţiunilor ambelor
metale (de exemplu secţiunea nominală a unui conductor Al-OL 95/15 de execuţie
normală este Sn = SnAl +Σ n 01 =95+15=110 mm2 ).
2.28 Secţiunea reală (efectivă) a unui conductor
funie [9] - suma secţiunilor firelor componente
ale conductorului (de exemplu secţiunea efectivă a unui conductor Al-OL 95/15
de execuţie normală este Sc= SAl+ SOl = 90+15=105 mm2 ).
2.29 Forţa de rupere calculată a unui conductor
funie [9] - forţă determinată în mod convenţional,
în funcţie de caracteristicile mecanice ale materialelor firelor componente şi
de alcătuirea constructivă a conductorului, potrivit standardelor
de conductoare în vigoare [1] / [6].
2.30 Forţa de rupere minimă a unui conductor funie
[9] - forţa de rupere a conductorului determinată
prin încercări, a cărei valoare nu trebuie să fie mai mică de 95% din valoarea
forţei calculate de rupere.
2.31 Rezistenţa de rupere calculată a unui
conductor funie, prc [9] - raportul între valoarea forţei
de rupere calculate şi secţiunea reală a conductorului.
2.32 Rezistenţa de rupere minimă a unui conductor
funie, prmin [9] - raportul între valoarea forţei de rupere minime şi secţiunea reală a conductorului.
2.33 Tracţiunea în conductor [9] - rezistenţa mecanică care ia naştere în conductor, înmulţită cu
secţiunea reală a conductorului, în diferite stări de funcţionare; tracţiunea
în conductor într-un punct al acestuia este tangentă la curba conductorului în
acel punct.
2.34 Tracţiunea orizontală în conductor [9] - valoarea tracţiunii în punctul în care tangenta la curba
conductorului este orizontală.
2.35 Deschidere, ai [16] - o parte din linia de contact aeriană situată
între două suporturi sau între două puncte de suspendare succesive (în calcule,
distanţa măsurată pe orizontală între axele a doi stâlpi consecutivi).
2.36 Deschideri de dimensionare a stâlpilor [9] - deschideri la încărcări din vânt, şi la încărcări verticale, ag, adoptate la dimensionarea
stâlpilor, pe baza criteriilor de acoperire a tuturor amplasamentelor de pe
traseul unei LCA, cu luarea în considerare a criteriilor tehnico economice
pentru zona meteorologică de dimensionare.
2.37 Deschidere nominală, an [9]
- deschidere convenţională, la care punctele de
prindere ale conductoarelor se găsesc în acelaşi plan orizontal, terenul este
plan, iar la săgeata maximă gabaritul la sol al liniei este cel minim
admisibil. Ea rezultă ca o valoare optimă din calculele tehnico-economice.
2.38 Deschiderea virtuală [9] - distanţa la locul în care orizontala dusă printr-unul din
punctele de prindere ale conductorului intersectează curba reală a
conductorului sau prelungirea ei, după cum punctul considerat
este inferior sau superior punctului de prindere al conductorului la stâlpul
adiacent.
2.39 Deschidere la încărcări verticale, ag [9] - semisuma deschiderilor virtuale adiacente unui stâlp. De mărimea
acestei deschideri depind încărcările verticale care acţionează asupra
stâlpului, provenite din greutatea conductoarelor şi din greutatea
conductoarelor acoperite de chiciură; se determină astfel încât la încărcări
verticale efortul admisibil în stâlp să nu fie depăşit.
2.40 Deschidere la
încărcări din vânt, av[9] - semisuma deschiderilor adiacente
unui stâlp. De mărimea acestei deschideri depind încărcările orizontale care
acţionează asupra stâlpului, provenite din presiunea vântului pe conductoare;
se determină astfel încât la încărcări orizontale efortul admisibil în stâlp să
nu fie depăşit.
2.41 Denivelare, hi [9] - distanţă măsurată pe verticală între punctele de prindere ale
conductorului la doi stâlpi consecutivi.
2.42 Săgeata conductorului într-un anumit punct [9]
- distanţa măsurată pe verticală între punctul
respectiv de pe curba conductorului şi dreapta care uneşte cele două puncte de
susţinere ale conductorului. In funcţie de condiţiile climato-meteorologice
existente la un moment dat, săgeata conductorului într-un anumit punct poate avea
diferite valori. Cea mai mare săgeată a conductorului se consideră practic, la
mijlocul deschiderii.
2.43 Panou pentru întinderea conductorului de
protecţie principal - porţiunea de linie de
contact compusă din una sau mai multe deschideri, cuprinsă între doi stâlpi
consecutivi de ancorare a conductorului de protecţie principal.
2.44 Regim normal de funcţionare al unei LCA [9] - regim în care linia de contact aeriană în ansamblu şi elementele
sale componente, fără a fi afectate prin ruperi, deformări, etc. se găsesc în
stare de funcţionare.
2.45 Regim de avarie al unei LCA [9] - regim în care apar deformări
ale elementelor componente, ruperi sau topiri ale conductoarelor, ruperi de
izolatoare, cleme şi armături, ruperea sau pierderea stabilităţii stâlpilor sau
fundaţiilor etc, urmate în general de întreruperea funcţionării LCA. Regimul de
avarie al unei LCA, considerat ca ipoteză de calcul, este regimul în care
izolatoarele şi lanţurile de izolatoare, stâlpii şi fundaţiile LCA sunt
solicitate în mod diferit de regimul normal de funcţionare în urma ruperii
conductoarelor sau izolatoarelor.
2.46 Rezistenţa mecanică normată şi sarcina
mecanică normată [9] - valorile acestor mărimi
care se realizează cu o certitudine de cel puţin 95%. Sunt stabilite statistic
ca valori caracteristice normate, corespunzătoare unui coeficient de variaţie
normat, care are o valoare reprezentativă pentru calitatea de ansamblu a
producţiei, în perioada respectivă.
2.47 Rezistenţa mecanică de calcul şi sarcina
mecanică de calcul [9] - valorile obţinute prin
împărţirea valorilor rezistenţei mecanice normate respectiv sarcinii mecanice
normate la un coeficient de siguranţă al materialului sau elementului
constructiv respectiv.
Valorile rezistenţei mecanice de calcul şi ale sarcinii
mecanice de calcul se realizează cu o asigurare de cel puţin 99,9%.
2.48 încărcări normate [9] - valori extreme ale încărcărilor (maxime sau minime probabile),
definite statistic, realizate cu o anumită probabilitate (95-97,5%).
2.49 Incărcări de
calcul [9] - valori extreme ale încărcărilor, care
se realizează cu o probabilitate de 99,9% şi care se determină prin înmulţirea
încărcărilor normate cu coeficienţii parţiali de siguranţă şi cu cei de grupare
a încărcărilor.
2.50 Denivelarea
maximă admisibilă a punctelor de susţinere ale conductorului de protecţie
principal într-o deschidere - valoarea maximă pe
care o poate lua oricare din denivelările deschiderilor dintr-un panou de
întindere a conductorului de protecţie principal (hi), stabilită în funcţie de
declivitatea maximă a liniei de cale ferată precizată de [15].
Declivitatea căii ferate are următoarele valori maxime:
15 o/oo pentru zone
cu profil accidentat; 4 o/oo pentru zone de
şes.
De exemplu pentru o deschidere a = 63 m rezultă o denivelare maximă admisibilă:
hmax = 0,945 m pentru zone cu profil accidentat;
hmax = 0,252 m
pentru zone de şes.
2.51 Siguranţa în funcţionare - este o rezultantă a unui ansamblu de caracteristici, cum sunt:
durabilitatea, fiabilitatea, mentenabilitatea, disponibilitatea.
3 CONDIŢII TEHNICE PENTRU CONDUCTORUL DE PROTECŢIE
PRINCIPAL
3.1 Condiţii climato-nieteorologice
3.1.1 Factori climato -
meteorologici
La proiectare şi la lucrările de montare şi de
întreţinere a liniei de contact aeriene este necesar să se ţină seama de
factorii principali climato - meteorologici: temperatura aerului, viteza
vântului, depunerile de chiciură, precizaţi de [9], [11],[28]. Teritoriul
României este împărţit în cinci zone meteorologice (A-E), care diferă din punct
de vedere al intensităţii şi al frecvenţei de manifestare a acestor factori
(vezi figura 3.1 reprodusă din [9]).
In anumite zone cu caracter local, în care se constată
condiţii meteorologice mai grele decât cele prevăzute în tabelul 3.1, se pot
adopta valori mai mari. Aceste valori trebuie să fie justificate prin date
statistice furnizate de Administraţia Naţională de Meteorologie - R.A, sau
rezultate din statisticile de exploatare a liniilor de contact aeriene sau a
liniilor aeriene de energie electrică sau de telecomunicaţii din zonele
respective şi să aibă frecvenţa de apariţie de cel puţin o dată la zece ani.
3.1.1.1 In tabelul 3.1
din [9] sunt precizate presiunile dinamice de bază, date de vânt
(corespunzătoare vitezei mediate pe două minute), la înălţimea de l0 m deasupra terenului şi grosimea
stratului de chiciură pe conductoarele LEA cu tensiuni nominale Un <= 110 kV.
TABEL 3.1
Presiunea dinamică de bază, dată de vânt
(corespunzătoare vitezei mediate pe două minute) la înălţimea de l0 m deasupra terenului şi grosimea
stratului de chiciură pe conductoarele LEA, [9]
|
Zona meteo
|
Altitudinea [m]
|
Presiunea dinamică de bază [daN/m2 ]
|
Grosimea stratului de chiciură în
[mm] pentru Un <= 110 kV
|
|
Vânt maxim fără chiciură pv
|
Vânt simultan cu chiciură pv+ch
|
|
A
|
<= 800
|
30
|
12
|
16
|
|
B
|
42
|
16,8(15)3)
|
22
|
|
C
|
55
|
20 (17)3)
|
|
D1)
|
|
|
|
E2)
|
1000
|
40
|
16
|
Grosimea stratului de chiciură se va stabili pe baza datelor
statistice furnizate de Administraţia Naţională de Meteorologie - R.A, sau
rezultate din statisticile de exploatare ale LEA din această zonă.
|
|
|
1200
|
45
|
18
|
|
|
1400
|
65
|
26
|
|
|
1600
|
90
|
36
|
|
|
1800
|
110
|
44
|
|
|
2000
|
130
|
52
|
|
|
2200
|
150
|
60
|
|
|
2400
|
170
|
68
|
1)Zonă meteorologică
cu condiţii deosebite de vânt, pentru care se vor cere date de la Administraţia
Naţională de Meteorologie - R.A.
In zone cu altitudini mai mici de 1400 m, presiunea
dinamică de bază luată în considerare nu trebuie să aibă valori mai mici decât
a zonelor limitrofe, cu altitudinea sub 800 m.
Valorile dintre paranteze se referă la LEA de 20 kV.
Nota 1: Greutatea
volumică a chiciurii (γ
ch) se consideră egală cu 0,75 daN/dm 3.
In cazul în care se adoptă, în conformitate cu punctul
3.1.1, pentru zonele (A/ D),
grosimi ale stratului de chiciură depus pe conductoare mai mari decât cele
specificate în tabelul 3.1 şi mai mari de 30 mm pentru zona E, se poate micşora
valoarea densităţii chiciurii până la cel mult 0,5 daN/dm3.
Nota 2: Presiunile
dinamice de bază ale vântului, prevăzute în tabelul 3.1, sunt determinate cu
relaţia:
p=V10 2/16,3 [daN/m2],
unde: V10 este viteza vântului în m/s,
mediată pe durata a 2 minute, la 10 m deasupra solului.
3.1.1.2 Valorile
temperaturii aerului care se iau în considerare la calculele de proiectare
pentru liniile de contact aeriene sunt precizate în tabelul 3.2, conform cu [9].
TABEL 3.2
|
Zona meteorologică
|
Temperatura aerului [°C]
|
|
Media maximelor anuale
|
Media minimelor anuale
|
media mediilor anuale
|
media temperaturii de formare a
chiciurei
|
|
Toată tara
|
40
|
-33
|
15
|
-5
|
|
Zone cu altitudini peste 800 m
|
40
|
-33
|
10
|
-5
|
3.1.1.3 Condiţiile
climatice sunt corespunzătoare clasei 4K2 din [8], [27]. Valoarea medie anuală
a umidităţii absolute maxime este 25 g-m-3 . Temperatura maximă (pentru care umiditatea relativă a aerului
este >= 95%) are valoarea 27°C.
3.1.1.4 Radiaţia solară
maximă se recomandă să aibă cel puţin valoarea indicată de [11].
3.1.1.5 Condiţiile
seismice vor fi corespunzătoare macrozonei de amplasare a conductorului de
protecţie principal, având valorile recomandate de [33].
3.1.2 Gruparea încărcărilor, [9]
Calculul mecanic al conductorului de protecţie
principal trebuie să ia în considerare următoarele grupări ale încărcărilor,
datorate factorilor climato-meteorologici enumeraţi în tabelele 3.1 şi 3.2, ca
ipoteze de încărcare:
a) temperatură minimă, fără vânt şi fără chiciură;
b) temperatură medie, fără vânt şi fără chiciură;
c) temperatură medie, viteza vântului de 10 m/s, fără
chiciură;
d) temperatură medie, viteza maximă a vântului, fără
chiciură;
e) temperatura maximă, fără vânt şi fără chiciură;
f) temperatura de formare a
chiciurii şi depuneri de chiciură pe conductorul de protecţie principal, fără
vânt;
g) temperatura de formare a chiciurii, vânt simultan cu
chiciură şi depuneri de chiciură pe conductorul de protecţie principal.
3.2 Condiţii constructive,
[9]
Pentru realizarea conductorului de protecţie principal
se va utiliza conductor funie fabricat cu fire componente din acelaşi material
sau din materiale diferite. Condiţiile constructive generale ale conductoarelor
utilizate trebuie să fie cel puţin cele indicate în standardele: [1] / [6].
Sârmele de oţel folosite la realizarea conductoarelor
de oţel sau de oţel-aluminiu vor fi protejate împotriva coroziunii cu un strat
gros de zinc având caracteristicile cel puţin corespunzătoare clasei a doua de zincare, indicate în [4], [9].
3.3 Caracteristicile fizice ale conductoarelor
utilizate la realizarea conductorului de protecţie principal
3.3.1 Secţiunea reală a
conductorului, [14]
Secţiunea reală (efectivă) a conductorului cu fire
componente din acelaşi material Sc [mm2 ] este suma secţiunilor
firelor din care este fabricat conductorul.
Secţiunea reală a conductorului cu fire componente din
materiale diferite Sc [mm2 ] este suma secţiunilor reale pentru fiecare metal utilizat la
fabricarea conductorului:
Sc=SAl + SOl [mm2].
Secţiunile reale şi materialele folosite pentru
fabricarea conductorului de protecţie principal vor fi stabilite în urma
calculului privind regimul termic în condiţii normale de exploatare şi în regim
de scurtcircuit (în locul cel mai dezavantajos din instalaţia de protecţie din
care face parte conductorul, având o durată determinată de valoarea maximă a
timpului de declanşare prin protecţia de rezervă) şi în urma determinării
potenţialelor de calcul pe care le pot lua obiectele protejate faţă de şină în
cazul acestor regimuri.
3.3.2 Modulul de
elasticitate echivalent al conductorului de protecţie principal cu fire
componente din materiale diferite Ec, [14].
Se calculează cunoscând secţiunile reale şi modulele de
elasticitate ale celor două metale din care este alcătuit conductorul de
protecţie principal cu formula:
Ec = (Ea1 SA1+ Eo1 Sol)/Sc
[daN/mm2], unde:
Ea1 modulul de elasticitate pentru aluminiu
[daN/mm2]; Eol modulul de elasticitate
pentru oţel [daN/mm2 ].
3.3.3 Coeficientul de dilatare liniară a conductorului de protecţie principal cu fire
componente din materiale diferite ac , [14].
Se calculează cunoscând coeficienţii de dilatare
liniară pentru cele două metale:
α c = (α aiEai Sai + α Ol EOl
SOl)/ (EA1Sai + EOl Sol)
[1/°C], unde:
α a1 coeficientul de dilatare liniară pentru
aluminiu [1/°C]; α Ol coeficientul de dilatare liniară
pentru oţel [1/°C].
3.4 Cerinţe privind siguranţa în funcţionare pentru
conductorul de protecţie principal
Indicatorii de fiabilitate ai conductorului de protecţie principal sunt definiţi şi precizaţi de [20],
[23], în funcţie de natura materialelor din care este fabricat conductorul,
considerând că el este un produs nereparabil.
3.4.1 Centila de ordin
P a duratei de viaţă
a) Pentru conductor funie de
aluminiu-oţel, maximum 5% din echipament se poate
defecta în 60 ani;
b) Pentru conductor funie de oţel, maximum 5% din
echipament se poate defecta în 20 ani.
3.4.2 Rata de defectare
A, sau fiabilitatea R(t)
a) Pentru conductor funie de aluminiu-oţel: λ <0,083 an" pe 100 km, pentru
un nivel de încredere >= 0,8;
R(t) >= 0,999 lat=l an şi
nivel de încredere >0,8.
b) Pentru conductor funie de oţel: λ <0,25 an" pe 100 km, pentru un
nivel de încredere >0,8;
R(t) > 0,998 lat= 1 an şi
nivel de încredere >0,8.
3.5 Cleme şi armături utilizate pentru prinderea
conductorului de protecţie principal
3.5.1 Condiţii tehnice
pentru dimensionarea clemelor şi armăturilor utilizate pentru întinderea şi
suspendarea conductorului de protecţie principal.
Clemele şi armăturile utilizate pentru ancorarea,
întinderea şi susţinerea conductorului de protecţie principal pe stâlpii LCA se
împart în două categorii:
a) cleme şi armături de categoria A, care sunt supuse
din punct de vedere termic, încălzirii datorită trecerii curentului electric,
iar din punct de vedere mecanic supuse la tracţiune (de exemplu: clemele pentru
înnădirea mecanică şi clemele pentru întinderea conductorului de protecţie
principal); aceste cleme este necesar să aibă o sarcină de alunecare egală cu
minimum 95% din valoarea sarcinii de rupere minime a conductorului de protecţie
principal [9];
b) cleme şi armături de categoria B, care sunt supuse
din punct de vedere termic încălzirii datorită trecerii curentului electric,
iar din punct de vedere mecanic nefiind supuse la tracţiune (de exemplu:
clemele pentru susţinerea conductorului de protecţie principal, cleme şa);
aceste cleme se dimensionează din punct de vedere mecanic, pentru grupările
fundamentală şi specială de încărcări, astfel încât în ipoteza de încărcare
maximă (-5°C, greutatea conductorului + vânt + depuneri de chiciură), forţele
de calcul să fie mai mici sau cel mult egale cu sarcinile de calcul ale
pieselor respective [9]. Sarcinile de calcul ale clemelor şi armăturilor din
această categorie se determină prin adoptarea unui procentaj de 50% din sarcina
mecanică de rupere minimă a pieselor respective [9].
3.5.2 Protecţia
împotriva coroziunii.
Protecţia împotriva coroziunii pentru clemele fabricate
din oţel (exceptând clemele din oţel inoxidabil) se va
realiza prin galvanizare la cald, recomandându-se prevederile din [22].
3.5.3 Cerinţe privind siguranţa
în funcţionare pentru clemele conductorului de protecţie principal.
Siguranţa în funcţionare a clemelor şi armăturilor
pentru conductorul de protecţie principal se apreciază pe baza indicatorilor de
fiabilitate, cu valorile indicate în [20], [23], considerând că piesele
respective sunt nereparabile:
- Centila de ordin P a duratei de viaţă: maxim 3% din
cleme se pot defecta până la 25 ani;
- Rata de defectare: λ < 0,0012 an-1 , pentru un
nivel de încredere de minimum 0,8;
- Fiabilitatea: R(t) >= 0,998, pentru t - 1
an, la un nivel de încredere de minimum 0,8.
3.5.4 Incercările
clemelor şi armăturilor de categoriile A şi B este necesar să se efectueze cu respectarea prevederilor din [7].
4 DETERMINAREA ÎNCĂRCĂRILOR NORMATE ŞI A
ÎNCĂRCĂRILOR DE CALCUL PENTRU CONDUCTORUL DE PROTECŢIE PRINCIPAL
4.1 Determinarea încărcărilor unitare
4.1.1 Incărcările unitare normate, [9] Aceste încărcări se realizează cu o
probabilitate de 95% şi se compun din:
4.1.1.1 Incărcare unitară normată datorită greutăţii conductorului
g1,n = gc [daN/m], unde gc
este greutatea proprie a conductorului.
4.1.1.2 Incărcarea unitară normată datorită chiciurei, calculată cu relaţia:
g 2,n = λ b(b+ dc)- λ ch /1000 [daN/m], unde: dc[mm]
- diametrul conductorului neacoperit cu chiciură;
b [mm] - grosimea stratului de chiciură depusă pe
conductor din tabelul 3.1;
γ Ch[daN/dm3 ] . greutatea volumică
a chiciurii are valoarea precizată de Nota 1 la punctul 3.1.1.1.
4.1.1.3 Incărcarea unitară normată datorită greutăţii conductorului acoperit
cu chiciură:
g3,n = gl,n + g2,n
[daN/m].
4.1.1.4 Incărcările unitare normate datorită presiunii vântului se
calculează în condiţiile de la punctul 4.1.1.
4.1.1.4.1 Incărcarea unitară normată datorită vântului maxim fără chiciură: g 4,n = Ctc • β c • Pvmax • dc
/1000 [daN/m], unde:
Ctc = 1,2 coeficient aerodinamic
pentru conductor cu diametrul mai mic de 20mm, precizat în tabelul 4.1 [9];
β c = 1,55 este coeficientul de rafală şi
neuniformitate a vitezei vântului pentru deschideri cu lungimi mai mici de 100
m, la înălţimi mai mici de 10 m, precizat în [9]; Pvmax[daN/m2 ] - presiunea dinamică dată de regimul de vânt maxim în zona
climatică (A,B,C,D) din tabelul 3.1.
Tabelul 4.1 Valorile coeficientului aerodinamic Ctc
[9]
|
Specificaţia
|
Ctc
|
|
Fără chiciură
|
Diametrul conductorului >= 20 mm]
|
1,1
|
|
Diametrul conductorului < 20 mm]
|
1,2
|
|
Cu chiciură, indiferent de diametrul conductorului
|
1,2
|
4.1.1.4.2 Incărcarea
unitară normată datorită vântului şi chiciurei în regim normal de funcţionare:
g5,n = Ctc- β c-pv+ch-(dc + 2b)/1000 [daN/m], unde :
pv+ch [daN/m2]- presiunea dinamică de bază dată de vânt simultan cu chiciură în
zona climatică (A,B,C,D) precizată în tabelul 3.1; b[mm] - grosimea stratului
de chiciură depusă pe conductor; β c-
coeficientul de rafală cu valoarea de la punctul 4.1.1.4.1; Ctc coeficientul aerodinamic cu
valoarea de la punctul 4.1.1.4.1.
4.1.1.4.3 Incărcarea
unitară normată datorită vântului şi chiciurei în regim de avarie:
g 8,n = η a / η n •C tc • β c • pv+ch • (dc
+ 2b)/1000 [daN/m], în care: η a η n sunt coeficienţii parţiali de
siguranţă din tabelul 4.2 extras din [9].
4.1.1.5 Incărcări
unitare normate cumulate
4.1.1.5.1 Incărcări unitare rezultate din acţiunea simultană a greutăţii
conductorului şi a presiunii vântului pe conductor:
g6,n = (g2l,n +g24,n)0.5
[daN/m].
4.1.1.5.2 Incărcări
unitare rezultate din acţiunea simultană a greutăţii conductorului acoperit cu
chiciură şi a presiunii vântului pe conductor, în regim normal de funcţionare:
g7,n-(g23,n+g25,n)0.5
[daN/m].
4.1.1.5.3 Incărcări unitare rezultate din acţiunea simultană a greutăţii
conductorului acoperit cu chiciură şi a presiunii vântului pe conductor, în
regim de avarie:
g9,n = (g23,n + g2
8,n)0.5 [daN/m].
4.1.2 Incărcări unitare de calcul
Aceste încărcări se realizează cu o probabilitate de
99,9% şi se obţin prin înmulţirea încărcărilor unitare normate cu coeficienţii
de siguranţă prescrişi în tabelul 4.2.
4.1.2.1 Incărcare unitară de calcul datorită greutăţii conductorului:
g1,c = 1,1gc [daN/m], unde gc este greutatea unitară a conductorului.
4.1.2.2 Incărcare
unitară de calcul datorită chiciurii:
g 2,c=l,8-g2,n [daN/m].
Tabelul 4.2
Coeficienţii parţiali de siguranţă pentru LCA 25kV, 50Hz, [9]
|
Categoria de încărcări
|
încărcări
|
ηn
|
ηa
|
|
Zonele A,B,C
|
Zonele
D,E
|
Zonele A,B,C
|
Zonele D,E
|
|
Permanente
|
Masa proprie (stâlpi, cabluri, conductoare, izolatoare)
|
1,1
|
1,1
|
|
Variabile
|
Presiunea vântului
|
1,3
|
1,5
|
0,25
|
0,45
|
|
Masa chiciurei (pe izolatoare,
conductoare active şi de protecţie, stâlpi, etc.)
|
1,8
|
1,8
|
|
Tracţiunea conductoarelor în regim normal de funcţionare (pentru
calculul stâlpilor)
|
1,3
|
-
|
|
Excepţionale
|
Tracţiunea conductoarelor în regim de avarie (pentru calculul stâlpilor)
|
-
|
1,1
|
|
Regim de montaj
|
încărcări rezultate din schema de montaj
|
1,1
|
-
|
4.1.2.3 Incărcarea
unitară de calcul datorită greutăţii conductorului acoperit cu chiciură:
g3,c = g1,c + g2,c[daN/m].
4.1.2.4 Incărcarea
unitară de calcul datorită presiunii vântului, [9]
4.1.2.4.1 Incărcarea unitară de calcul datorită vântului maxim, fără chiciură:
g 4,c = ηn * g 4,n [daN/m], unde: ηn-
coeficient parţial de siguranţă pentru regim normal precizat în tabelul 4.2.
4.1.2.4.2 Incărcarea unitară de calcul datorită vântului şi chiciurei în regim
normal de funcţionare se calculează cu relaţia:
g5,c= ηn *g5,n [daN/m], unde: ηn - coeficient parţial de siguranţă pentru regim normal precizat în
tabelul 4.2.
4.1.2.4.3 Incărcarea
unitară de calcul datorită vântului şi chiciurei în regim
de avarie:
g 8,c = ηa * g 5,n [daN/m], în care:
ηa - este coeficientul parţial de siguranţă
pentru regim de avarie din tabelul 4.2.
4.1.2.5 Incărcări unitare de calcul cumulate
4.1.2.5.1 Incărcarea rezultată din acţiunea simultană a greutăţii
conductorului şi a presiunii vântului pe conductor se calculează cu relaţia:
g6,c = (g21,c +g24.c)0,5
[daN/m].
4.1.2.5.2 Incărcări rezultate din acţiunea simultană a greutăţii conductorului
acoperit cu chiciură şi a presiunii vântului pe conductor, în regim normal de
funcţionare:
g 7,c = (g2 3,c + g2
5,c)0.5 [daN/m].
4.1.2.5.3 Incărcări rezultate din acţiunea simultană a
greutăţii conductorului acoperit cu chiciură şi a presiunii vântului pe
conductor, în regim de avarie:
g9,c = (g23,c +g28,c)0.5
[daN/m].
4.2 Determinarea
încărcărilor specifice, [9]
Incărcările specifice, normate şi de calcul, se obţin
din încărcările unitare, normate şi de calcul, împărţite la secţiunea reală a
conductorului.
4.2.1 Incărcările
specifice normate
4.2.1.1 Pentru
gruparea fundamentală de încărcări normate
(regim normal de funcţionare):
γ 1,n = g 1,n / Sc
[daN/m/mm2],
γ 2,n = g 2,n/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 3,n = g 3,n/ Sc
[daN/m/mm2 ],
γ 4,n = g 4,n/ Sc
[daN/m/mm2 ],
γ 5,n = g 5,n/ Sc
[daN/m/mm2 ],
γ 6,n = g 6,n/ Sc
[daN/m.mm2 ],
γ 7,n = g 7,n/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 8,n = g 8,n/
Sc [daN/m/mm2 ], în care, Sc[mm 2] reprezintă secţiunea reală a conductorului funie definită la
2.28.
4.2.1.2 Pentru gruparea
specială de încărcări normate (regim de avarie):
γ 9,n = g 9,n / Sc
[daN/m/mm2 ].
4.2.2 Incărcările specifice de calcul
4.2.2.1 Pentru
gruparea fundamentală de încărcări de calcul (regim normal de
funcţionare):
γ 1,c = g 1,c/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 2,c = g 2,c / Sc
[daN/m/mm2],
γ 3,c = g 3,c/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 4,c = g 4,c/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 5,c = g 5,c/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 6,c = g 6,c/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 7,c = g 7,c/ Sc
[daN/m/mm2],
γ 8,c = g 8,c/ Sc
[daN/m/mm2].
4.2.2.2 Pentru gruparea
specială de încărcări de calcul (regim de avarie):
γ 9,c = g 9,c / Sc
[daN/m/mm2].
4.3 Determinarea încărcărilor normate şi de calcul
asupra stâlpului LCA, [9]
4.3.1 Incărcări orizontale provenite din acţiunea vântului pe conductorul
de protecţie principal.
4.3.1.1 Incărcări
rezultate din acţiunea vântului maxim pe conductorul de protecţie principal.
Pentru stâlpul cu numărul « i » se calculează:
F4,n,i =g4,n• av,i •
sin φ [daN]
încărcare normată, F4,c,i =g4,c• av,i • sin φ [daN] încărcare de calcul, unde:
g4,n , g4,c [daN/m] - încărcările unitare normate şi de calcul pentru
conductorul de protecţie principal supus la acţiunea vântului maxim, calculate
la punctele 4.1.1, 4.1.2; av,i - deschiderea la încărcări din vânt pentru stâlpul « i »,
calculată cu relaţia:
av,i= (aj-1+ai)/2 [m], unde: aj-1,
ai [m] - deschiderile adiacente stâlpului « i »;
φ [radian]
- unghiul dintre direcţia vântului şi axa LCA.
4.3.1.2 Incărcări rezultate din acţiunea vântului pe conductorul de
protecţie principal acoperit cu chiciură:
F5,n,i=g5,n • av,i •
sin φ [daN]
încărcare normată, F5,c,i =g5,c • av,i • sin φ [daN] încărcare de calcul, unde:
g5,n, g5,c [daN/m] - încărcările unitare normate şi de calcul pentru
conductorul de protecţie
principal acoperit cu chiciură supus la acţiunea vântului, calculate la
punctele
4.1.1,4.1.2;
av,i[m] -
deschiderea la încărcări din vânt pentru stâlpul « i », calculată conform punctului 4.3.1.1;
φ [radian]
- unghiul dintre direcţia vântului şi axa LCA.
4.3.2 Incărcări
verticale provenite din greutatea conductorului de protecţie principal
4.3.2.1 Incărcări
verticale provenite din greutatea conductorului de protecţie principal la
temperatura medie
Pentru stâlpul cu numărul "i":
G1,n,i=g1,n • ag,i [daN] încărcare normată,
G1,c,i =g1,c• ag,i [daN] încărcare de calcul, unde:
g1,n, g1,c[daN/m] - încărcările unitare normate şi de calcul provenite din
greutatea conductorului de protecţie principal, calculate la punctele 4.1.1,
4.1.2; ag,i [m]
deschiderea la încărcări verticale pentru stâlpul « i »; se calculează pe baza absciselor punctelor de minim ale curbelor conductorului în deschiderile « i-1 », « i » adiacente
stâlpului, notate cu X2,i-1 respectiv x1,i, calculate cu relaţiile de la punctul 5.9, pentru încărcarea
specifică normată datorită greutăţii conductorului: ag,i=| x2,i-1| +| x1,i|
.
4.3.2.2 Incărcări verticale provenite din greutatea conductorului de protecţie
principal acoperit cu chiciură:
G3,n,i =g3,n • ag,i [daN] încărcare normată,
G3, c,i =g3,c • ag,i [daN] încărcare de calcul, unde:
g3,n, , g3,c [daN/m] - încărcările unitare normate şi de calcul pentru conductorul de
protecţie principal acoperit cu chiciură, calculate la punctele 4.1.1, 4.1.2; a3,g,i [m] deschiderea la încărcări
verticale pentru stâlpul « i »; se calculează pe baza absciselor punctelor de
minim ale curbelor conductorului în deschiderile «i-1
», « i » adiacente stâlpului, notate cu X2,i-1 respectiv x1,i, calculate cu relaţiile de la punctul 5.9, pentru încărcarea
specifică normată datorită greutăţii conductorului acoperit cu chiciură:
a3,g,i= | X2,i-1| + |x1,i|
.
5 DETERMINAREA TRACŢIUNILOR ŞI SĂGEŢILOR
CONDUCTORULUI DE
PROTECŢIE PRINCIPAL
(metoda de verificare la stări limită)
5.1 Ipoteze de calcul
In calculele pentru determinarea tracţiunilor şi
săgeţilor în conductorul de protecţie principal se fac următoarele ipoteze:
a) Conductorul de protecţie principal este considerat
fix în punctele de susţinere şi supus schimbărilor mediului exterior.
Variaţiile lungimii conductorului la variaţia factorilor climatici determină variaţia eforturilor în
conductor. Tracţiunile maxime pot să apară în conductor fie la temperaturi
foarte scăzute (vezi 3.1.2 a), fie la suprasarcini mari (vezi 3.1.2 g). In
calculul mecanic al conductorului se adoptă drept condiţii iniţiale eforturile
maxime admisibile pe care trebuie să le suporte conductorul în condiţiile cele
mai defavorabile;
b) Se consideră că deschiderile cuprinse într-un panou
de întindere sunt denivelate şi inegale, iar variaţiile parametrilor mediului
ambiant sunt aceleaşi în toate deschiderile panoului;
c) Rezistenţa de rupere calculată a conductorului prc se
determină cu relaţia: prc = 0,95 σr /Sc [daN/mm2],
unde:
σr [daN] - forţa de rupere calculată a
conductorului, Sc[mm2 ] - secţiunea reală (efectivă) a conductorului;
d) Pentru calculul mecanic al conductorului de protecţie principal este necesar să se efectueze
determinarea încărcărilor normate şi a încărcărilor de calcul ţinând seama de
condiţiile climato-meteorologice ale zonei traversate de linia de contact
aeriană (temperatura aerului, viteza vântului, depuneri de chiciură) [9];
e) In urma calculului mecanic se consideră că un
conductor este bine ales şi întins corespunzător dacă sarcina mecanică de
calcul şi rezistenţă mecanică de calcul (definite la 2.47), în toate stările de
funcţionare, în punctele de prindere a conductorului în cleme, nu sunt depăşite
cu mai mult de 5%;
f) Incărcările normate ale conductorului de protecţie
principal sunt valori extreme ale încărcărilor, definite statistic, realizate
cu o probabilitate de 95%;
g) încărcările de calcul ale conductorului de
protecţie principal sunt valorile extreme ale încărcărilor care se realizează
cu o probabilitate de 99,9%, care se determină prin înmulţirea încărcărilor
normate cu coeficientul parţial de siguranţă şi cu cel de grupare a
încărcărilor precizaţi de [9];
h) Săgeţile maxime se calculează pe baza încărcărilor
normate, în ipoteza temperaturii maxime (vezi 3.1.2 e), şi în ipoteza de
suprasarcină maximă (vezi 3.1.2 g), cu următoarele precizări:
- vântul acţionează perpendicular pe conductorul de
protecţie principal;
- coeficientul de rafală şi de neuniformitate a
vântului pe conductor: βc= 1,55 s-a determinat conform [9] pentru înălţimea medie de
suspensie a conductorului de protecţie principal faţă de sol: H = 10 m, pentru
deschideri mai mici de 100 m;
i) La calculul curbelor utilizate la amplasarea
stâlpilor pe profilul căii ferate, în faza de proiectare, se va considera
starea finală a tracţiunilor şi săgeţilor conductoarelor. Ca stare finală se va
lua starea existentă după 10 ani de funcţionare, ţinând seama de fluaj;
j) La calculul săgeţilor de montaj ale conductorului de
protecţie principal se va considera starea iniţială, ca stare dinaintea
apariţiei fenomenului de fluaj. Tracţiunile şi săgeţile conductorului de
protecţie principal se calculează pentru această stare plecând de la valorile
maxime ale rezistenţelor de calcul indicate la punctul 5.2.
5.2 Verificarea comportării conductorului de
protecţie principal la stări limită (critice) [9]
Se verifică comportarea conductorului de protecţie
principal în următoarele stări limită care pot da eforturi şi/sau săgeţi
maxime:
Starea 1 - starea de
suprasarcină maximă (determinată de greutatea conductorului şi de vânt simultan
cu chiciură, la temperatura T1=-5°C, conform coloanei 4 din tabelul 3.2);
valoarea maximă a rezistenţei mecanice de calcul pentru această stare va fi:
P1 =P max(-5
C+conductor+chiciură+vânt)
=0,7 prc [daN/mm2 ], unde: prc este rezistenţa de rupere calculată a conductorului (vezi punctul
5.1 c);
Starea 2 - starea de temperatură minimă (determinată de greutatea conductorului la
temperatura T2 =
-33 °C, conform coloanei 2 din tabelul 3.2). Valoarea maximă a rezistenţei
mecanice de calcul pentru această stare va fi:
P2 = P max(-33° C+conductor) =0,5
prc [daN/mm2];
Starea 3 - starea de
solicitare în regim de temperatură medie fără vânt şi fără chiciură. Aceasta
este starea de solicitare zilnică determinată de greutatea conductorului la
temperatura T3,
conform coloanei 3 din tabelul 3.2, pentru care valoarea maximă a rezistenţei
mecanice de calcul va fi:
P 3 = Pmax
(+15°C+conductor) = 0,25*prc [daN/mm2].
Valorile maxime ale rezistenţei mecanice de calcul
pentru cele trei stări de mai sus sunt precizate în [9] pentru conductoare cu
fire componente din acelaşi material şi pentru conductoare cu fire din
materiale diferite, în deschideri cu lungimi mai mici de 120 m. Valorile
rezistenţei şi sarcinii mecanice de calcul se realizează cu un coeficient de
încredere de 99,9%.
Notă: Se pot adopta
valori mai mici pentru rezistenţele mecanice maxime de calcul la cele trei
stări de mai sus, cu condiţia ca săgeţile rezultate să asigure distanţa minimă
a conductorului de protecţie principal faţă de sol şi faţă de conductoarele
active ale LCA.
5.3 Ecuaţia de stare
Ecuaţia care leagă valorile eforturilor în două stări
de solicitare a conductorului pentru un panou având deschideri inegale, cu
denivelări este:
u*po,n - (amed- γ n/po,n )2 *Ec/24 = u*p0,m
- (amed* γ m,c/p0,m )2*Ec
/24 -α c• Ec • (Tn - Tm ) în care se
folosesc indicii:
n - pentru mărimile care se referă la starea pentru
care se calculează tracţiunea specifică normată la o valoare a temperaturii Tn [-33
/ +40]°C;
m - pentru mărimile care se referă la starea de
referinţă; şi următoarele notaţii:
Ec[daN/mm2 ] - modulul de elasticitate al
conductorului;
α c [°C-1 ] -
coeficientul de dilatare liniară al conductorului;
a i [m] - deschiderea
"i";
φi [radian] - unghiul de pantă
al deschiderii "i";
h i [m] - denivelarea
deschiderii "i";
γm,c [daN/m/mm 2] - încărcarea
specifică de calcul a conductorului la starea de referinţă;
p 0,m [daN/mm2 ] - componenta orizontală a tracţiunii specifice de calcul la
starea "m";
Tm[°C] - temperatura stării de referinţă "m";
p 0,n[daN/mm2 ] - componenta orizontală a tracţiunii specifice normate la
starea "n", care urmează să se determine;
γn [daN/m/mm2 ] - încărcarea
specifică normată a conductorului la starea pentru care se calculează p0,n;
Tn [°C] -
temperatura stării pentru care se determină p0,n cu valori cuprinse
între -33 şi +40°C;
a med [m] - deschiderea medie
pentru un panou cu "N" deschideri reale inegale
ai, cu unghiuri de
pantă φi, i=l,..,N este calculată cu
relaţia:
amed = [ ( a1 3-cos φ 1+...+ aN3 *cos φN)/(a1+...+aN)]0,5 [m];
u - factorul de denivelare al panoului este calculat
cu relaţia:
u = [ a1- (1+ (hi/ai )2/2)+.. .+aN
*(1+ (hN /aN )2 /2)]/( a1+..
.+aN ).
5.4 Deschiderea critică
Deschiderea critică este acea valoare a deschiderii
"a" pentru care influenţa temperaturii este egală cu influenţa
sarcinii asupra efortului conductorului.
In calculele mecanice se va adopta în mod obişnuit ca
regim iniţial acela care este caracterizat la solicitarea maximă şi care va fi
cel mult egală cu solicitarea admisibilă de calcul.
Stabilirea regimului iniţial între două stări limită se
efectuează în funcţie de: deschiderea, temperatura, încărcarea cu suprasarcini,
valoarea rezistenţei admisibile de calcul în conductorul de protecţie
principal.
Gruparea stărilor la scrierea ecuaţiilor de stare
pentru conductorul de protecţie principal este următoarea:
- pentru conductor cu fire componente din acelaşi
material stările 1 şi 2 menţionate la punctul 5.2;
- pentru conductor cu fire componente din materiale
diferite stările 1 şi 2; 1 şi 3; 2 şi 3, menţionate la punctul 5.2.
5.4.1 Determinarea
deschiderii critice se efectuează pentru fiecare grup de stări folosind
formulele următoare:
acr1-2 ={24*(pl - p2 + α cEc (T1 -T2) )/[Ec *(( γ 7,c/P1)2-( γ 1,c/ p2)2)]}0,5
[m],
acr1-3 ={24* (p1 - p3 +α cEc (T1-T3) )/[Ec*(( γ 7,c /p1)2-( γ 1,c / p3)2)]}0,5
[m],
acr2-3={24*(p2-p3+α cEc (T2-T3) )/[Ec-(( γ 1,c /p2)2-( γ 1,c /p3)2)]}0.5
[m],
unde : p1, p2 ,p3 şi T1, T2, T3sunt valorile maxime ale rezistenţelor
mecanice de calcul respectiv valorile temperaturilor
la stările 1, 2 şi 3 definite la 5.2.
Notă: - Pentru conductor de protecţie principal cu fire
componente din acelaşi material se calculează doar acr1-2;
- Pentru conductor de protecţie principal cu fire
componente din materiale diferite (de exemplu Al-OL ) se calculează a crl-2 , acr1_3, acr2-3.
5.4.2 Stabilirea
regimului iniţial se efectuează ţinând seama de următorii parametri:
deschiderea, temperatura mediului ambiant, încărcarea cu suprasarcini, valoarea
maximă admisibilă de calcul a efortului în conductorul de protecţie principal.
Pentru conductorul de protecţie principal cu fire
componente din acelaşi material regimul iniţial se
determină aplicând următoarea regulă:
- dacă amed < acr1-2, regimul iniţial
este cel de temperatură minimă (starea 2);
- dacă amed > acr1-2, regimul iniţial
este cel de sarcină maximă (starea 1).
Pentru conductorul de protecţie principal cu fire
componente din materiale diferite regimul iniţial
se determină utilizând următoarea regulă:
- dacă amed <acr1-2 regimul iniţial este
cel de temperatură minimă (starea 2);
- dacă a med> acr2-3 regimul iniţial este
cel de suprasarcină maximă (starea 1);
- dacă acr1-2 <a med< acr2-3
regimul iniţial este cel de temperatură medie (starea 3).
5.5 Sarcina relativă critică pentru conductorul de
protecţie principal cu fire componente din materiale diferite este sarcina relativă la care deschiderile critice calculate cu
formulele de la punctul 5.4 sunt egale:
acrl-2 = acrl-3 = acr2-3.
Sarcina relativă critică
permite să se stabilească starea la care se dimensionează conductorul, se va
nota cu qcr şi se
va calcula cu formula din [14]:
qcr = (p1 /p2 ) •
[(A*Ec •α c+B)/(ECα c (T3 - T2)+p3 - p2 )] 0.5,
unde s-au notat:
A=T3 - T1 + p2/p3
• (T1 - T2),
B=p3 - p1 +(p2/p3
) 2 (pl - p2 )
Notă: Sarcina relativă critică se calculează doar
pentru conductorul cu fire componente din materiale diferite.
Tabel 5.1
Stabilirea stării de dimensionare a conductorului de
protecţie principal cu fire componente din materiale diferite
|
Sarcina relativă
|
Deschiderea medie amed
|
Starea care dimensionează
|
|
|
P
|
T[°C]
|
|
q >qcr
|
a med < acr1-2
|
P2
|
-33
|
|
amed > acrl-2
|
p1
|
-5
|
|
q < qcr sau qcr=imaginar
|
amed < acr1_2 amed
< acr1-2
|
acr2-3 = imaginar
|
P3
|
+15
|
|
acr2-3 > 0
|
amed < acr2-3
|
P2
|
-33
|
|
amed > acr2-3
|
P3
|
+15
|
|
amed > acrl-2 amed >
acr1-2
|
acr1-3 = imaginar
|
P3
|
+15
|
|
acrl-3 >0
|
amed < acrl-3
|
P3
|
+15
|
|
amed > acrl-3
|
P1
|
-5
|
5.6 Determinarea stării care dimensionează
conductorul de protecţie principal
5.6.1 Stabilirea stării
de dimensionare a conductorului cu fire componente din acelaşi material se
efectuează astfel:
-dacă amed<acr1-2 starea care
dimensionează este starea 2; -dacă amed>acr1-2 starea care
dimensionează este starea 1.
5.6.2 Stabilirea stării de dimensionare a conductorului cu fire componente din
materiale diferite se efectuează conform tabelului 5.1, în funcţie de relaţia
între sarcina relativă şi sarcina relativă critică precum şi funcţie de relaţia
dintre deschiderea medie şi deschiderile critice.
Se notează cu q sarcina relativă: q= γ 7,c / γ 1,c.
5.7 Calculul tracţiunii orizontale la starea care
dimensionează
La starea care dimensionează determinată la punctul 5.6
se calculează tracţiunea orizontală pentru fiecare deschidere ai din panou,
ţinând seama de denivelarea respectivă hi şi de unghiul de pantă, folosind următoarea ecuaţie dată în [14]:
p20,m + p0,m • (0,5.hi
γ m,c - pm) • cos φi + 0,125* (ai* γ m,c)2 =0, unde :
m - indice care reprezintă
una din stările 1, 2, 3 (starea care dimensionează conform
tabelului 5.6);
γ m,c [daN/m/mm2 ] - încărcarea
unitară specifică de calcul la starea "m" care dimensionează;
pm [daN/mm2] - efortul maxim admis în conductor pentru starea care
dimensionează;
p0,m [daN/mm2 ] - efortul de tracţiune orizontală la starea m;
ai[m] - deschiderea "i";
hi [m] - denivelarea deschiderii
"i";
φi [°] - unghiul de pantă al deschiderii
"i"; cosi = ai / (ai2+ hi2)0.5.
Dacă discriminantul ecuaţiei are valoare negativă
conductorul se rupe sub greutatea proprie, caz în care trebuie micşorată
lungimea deschiderii sau trebuie ales un conductor mai rezistent.
Dacă discriminatul este pozitiv, soluţia pozitivă cea
mai mare este aleasă ca valoare a tracţiunii orizontale la starea care
dimensionează. Valoarea acestei soluţii este dată de relaţia: p0,m = 0,5*{-(0,5*hi* γ m,c -Pm)*cos φi + [(0,5hi, • γ m,c -Pm)2*cos2
φi - 0,5*(ai* γ m,c)2]0,5}.
După determinarea tracţiunii orizontale pentru fiecare
deschidere din panou se stabileşte valoarea minimă a tracţiunii orizontale
pentru panoul respectiv care va fi notată cu P0={p0,m}min*
5.8 Determinarea tracţiunii orizontale normate
Determinarea tracţiunilor orizontale normate este
necesară pentru calculul săgeţilor conductorului de protecţie principal în
deschiderile panoului în faza de montaj şi pentru diverse stări critice.
Cu ajutorul ecuaţiei de stare prezentată la punctul 5.3
se calculează tracţiunile orizontale normate pentru diferite temperaturi de
montaj în intervalul (-33/ +40)°C luând în considerare doar greutatea
conductorului, precum şi la stările: (-5°C+conductor+chiciură), (-5°C
+conductor+chiciură+vânt), (-5°C+conductor+chiciură+vânt+avarie), (Tmed+vânt maxim), ţinând seama de P0determinat la 5.7.
Pentru deschiderea medie amed se scrie ecuaţia de stare cu variabila p0,n: u*p0,n - (amed
• γn/p0,n )2• Ec / 24 = u*P0
- (amed • γ m,c /Po )2 *Ec
/ 24 - α c • Ec • (Tn - Tm
).
Aceasta conduce la ecuaţia de gradul 3: A p3 0,n+B p20,n+C
p0,n+D=0, unde:
p0,n [daN/mm2] - componenta orizontală a tracţiunii specifice normate la starea
"n";
A=u;
B=- u*P0 + (amed • γ m,c /P0 )2 *Ec / 24 + α c *Ec • (Tn - Tm );
C=0;
D=- (amed • γn)2 *Ec / 24.
Din considerente economice, dintre cele trei rădăcini
ale ecuaţiei de mai sus se reţine, pentru p0,n, rădăcina reală pozitivă care are valoarea cea mai mare.
5.9 Determinarea punctului de minim al curbei conductorului de protecţie principal într-o
deschidere denivelată
In figura 5.1 s-au notat cu A(x1,y1),
B(x2,y2), punctele de susţinere
într-o deschidere denivelată, care au coordonatele raportate la sistemul de
coordonate xoy, cu axa ox aflată la distanţa ho de punctul de minim M al curbei conductorului şi axa oy trecând
chiar prin punctul de minim.
Se observă că: x2-x1= a[m] este deschiderea, iar y2-y1= h[m] denivelarea deschiderii. Ecuaţia curbei conductorului în
sistemul de coordonate xoy este:
y = h0*ch(x/h0 ) [m], unde:
ho=p0n/ γn [m] -
înălţimea conductorului în origine;
pon[daN/mm ] - tracţiunea orizontală normată,
determinată anterior;
γn [daN/m/mm2 ] - este încărcarea
specifică normată;
ch α =
(eα - e-α)/2, pentru argumentul a real.
Cu aceste notaţii coordonatele punctelor de susţinere
faţă de originea sistemului xoy sunt:
x1= -0,5 a+ 2ho-ln(k+(k +1) 0,5 ) [m]; y1=
h0 *ch(x1/h0) [m], pentru punctul A,
x2= 0,5 a+ 2h0*ln(k+(k2
+1) 0,5) [m]; y2= ho*ch(x2/ho)
[m], pentru punctul B,
unde: k=0,5h/ ho / sh(0,5a/ho)
factor adimensional, iar sh α
= (eα - e-α)/2, pentru argumentul a real.
5.10 Unghiul de cădere al conductorului de protecţie
principal din clemă
In figura 5.1 este prezentată o deschidere a LCA, în
care conductorul de protecţie principal este suspendat la cele două capete A, B
prin cleme de susţinere. Unghiurile Wa, Wb, determinate de tangentele la conductorul de protecţie principal în
punctele de susţinere faţă de orizontalele în aceste puncte se numesc
unghiurile de cădere a conductorului din cleme şi se calculează pentru o
deschidere cu următoarele formule: tgW1 = |sh(x1/ho)|, tgW2 =|sh(x2/ho)|.
5.11 Componenta verticală a tracţiunii normate în
conductorul de protecţie principal în punctele de susţinere
Cunoscând coordonatele punctelor
de susţinere calculate la 5.9 se calculează componenta verticală a tracţiunii
normate în conductor, în aceste puncte, cu relaţiile:
Pv,n,1 =P0,n |sh(x1/h0)|
[daN/mm2], în punctul A(x1,y1);
Pv,n,2 = P0,n |sh(x2/h0)|
[daN/mm2], în punctul B(x2,y2).
Tracţiunile normate în conductor în punctele de
susţinere A, B, tangente la curba conductorului în aceste puncte sunt:
Pn,1 = (p0,n2+ Pv,n,12)0.5
[daN/mm2], pn,2=(p0,n2+ pv,n,22)0.5
[daN/mm2].
5.12 Calculul săgeţii maxime a conductorului de
protecţie principal şi coordonatele punctului de săgeată maximă într-o
deschidere
5.12.1 Conductor cu
puncte de susţinere la acelaşi nivel
In acest caz: x1=x2=a/2, h=0, săgeata maximă se obţine
pentru abscisa xmax
= 0;
Săgeata maximă a conductorului cu puncte de susţinere
la acelaşi nivel se calculează cu formula:
fmax = 2* (h0 ) • sh 2
(yn -a/4/ p0,n) [m],
sau cu formula aproximativă:
fmax = (a 2/8/ h0) •
(1+ (a/ ho) /48) [m], în care s-au notat:
p0,n [daN/mm ] -
tracţiunea orizontală normată determinată anterior pentru starea la care se
efectuează calculul săgeţii;
γn [daN/m/mm 2] - încărcarea
specifică normată pentru starea la care se efectuează calculul săgeţii;
h0[m]
- înălţimea conductorului în origine având expresia de la punctul 5.9;
a [m] - lungimea deschiderii.
Fig. 5.1 Deschiderea denivelată a conductorului
colector
Fig. 5.2 Locul geometric al unui punct de pe conductor
în timpul galoparii
5.12.2 Conductor cu
puncte de susţinere denivelate
Coordonatele punctului F (din
figura 5.1), în care conductorul de protecţie principal realizează o săgeată
maximă în deschiderea denivelată (h
0) se determină exact cu formulele: xfmax= h*ln[tgφ+ (1+tg2 φ)0.5] [m] pentru abscisa
punctului de săgeată maximă, yfmax= ho*ch(xfmax/ ho )
[m] pentru ordonata punctului de săgeată maximă. Valoarea maximă a săgeţii în
deschiderea denivelată este determinată exact cu formula:
fmax = h0 [ch(X1/ h0
) - ch(xfmax/ h0 )] +tgφ (Xfmax - X1) [m],
unde: tgφ = h/a este tangenta unghiului de denivelare a deschiderii.
5.13 Verificarea calculului săgeţii conductorului de
protecţie principal Temperatura critică este
temperatura la care săgeata conductorului neîncărcat este egală cu săgeata conductorului încărcat
cu sarcina maximă, la temperatura corespunzătoare acesteia în regiunea
considerată.
Determinarea temperaturii critice se efectuează cu
formula:
Tcr = T(1) + (p-5°c+conductor+chiciură/Ec/ αc)(1- γ1,n/ γ3,n) [°C]
în care:
T(1) = -5°C -
temperatura stării la care se formează chiciura;
P-5°c + conductor+chiciură
[daN/mm2 ] -
tracţiunea orizontală normată determinată la punctul 5.8 pentru starea (-5°C+conductor+chiciură);
γ1,n [daN/m/mm2] - încărcarea
specifică normată determinată doar de greutatea conductorului;
γ3,n [daN/m/mm2] - încărcarea
specifică normată determinată de greutatea conductorului şi de depunerea de
chiciură la -5°C;
Dacă Tcr< 40°C săgeata maximă apare în cazul temperaturii maxime
(+40°C); Dacă Tcr
> 40°C săgeata maximă apare în cazul suprasarcinii maxime (-5°C + conductor
+ chiciură).
5.14 Calculul lungimii conductorului de protecţie
principal
Ţinând seama de notaţiile de la punctul 5.9 se
calculează lungimea conductorului într-o deschidere denivelată (h
0) cu formula exactă:
L=2*ho*sh(0,5a/h0) ch(0,5(x1+x2)/h0)
[m], unde: x1, x2 [m] -
abscisele punctelor de susţinere pentru deschiderea "a";
a [m] - deschiderea;
h0 = p0n / γn [m] -
ordonata la originea sistemului de coordonate ataşat deschiderii.
Acest calcul este necesar să se efectueze pentru
fiecare deschidere din panou, calculându-se apoi lungimea totală a
conductorului de protecţie principal în panoul de întindere.
5.15 Calculul aproximativ al fluajului conductorului
de protecţie principal
Fluajul este o deformare plastică a conductoarelor care
apare lent, în timp, sub acţiunea sarcinilor mecanice aplicate, sarcini care
sunt inferioare limitei de curgere a materialului din care sunt fabricate
conductoarele.
In general fluajul unui conductor al LCA depinde de
materialul din care se fabrică conductorul, de tracţiunea ce se aplică, de timp
şi de temperatură.
Deoarece tracţiunea şi temperatura variază în timp se
va raporta fluajul conductorului de protecţie principal la tracţiunea medie
anuală şi la temperatura medie anuală (precizată în tabelul 3.2).
O apreciere corectă a fluajului unui conductor se poate
face doar în urma unor încercări în condiţii de laborator asupra unor epruvete
din conductorul respectiv (încercările se efectuează în condiţiile precizate de
[2]), rezultatele
încercărilor fiind extrapolate pentru o durată de 10
ani.
In cazul conductoarelor cu fire componente din
materiale diferite, de exemplu din oţel-aluminiu creşterea diferită a
alungirilor de fluaj pentru cele două metale determină un transfer al
eforturilor de la mantaua de aluminiu la inima de oţel.
Fluajul conductorului are ca
efect o creştere în timp a săgeţilor conductorului în deschiderile panoului de
întindere.
Pentru a se ţine seama de fluajul conductorului de
protecţie principal se trage acest conductor la montaj, astfel, încât să fie
satisfăcuţi coeficienţii de siguranţă prescrişi încă din faza iniţială (la
montaj).
Aceasta presupune ca la tragerea conductorului de
protecţie principal să se prevadă o rezervă faţă de distanţa la sol prescrisă,
rezervă care să acopere fluajul corespunzător pe o durată de 10 ani.
In calculele ce urmează se consideră ca stare finală
starea conductorului de protecţie principal la 10 ani de la montare.
Calculul lungimii şi săgeţii maxime a conductorului de
protecţie principal la starea iniţială (temperatura medie din tabelul 3.2,
încărcarea specifică normată y1,n determinată doar de greutatea specifică a conductorului gresat) se
efectuează pentru tracţiunea orizontală normată po,n
determinată la 5.8 pentru starea 3 şi
deschiderea amed
folosind formulele de la punctul 5.12 şi 5.14.
Vom nota:
L1 [m]
lungimea iniţială a conductorului de protecţie principal pentru deschiderea medie amed, la temperatura medie;
fmax1 [m]
săgeata maximă iniţială a conductorului de protecţie principal
pentru deschiderea medie amed, la
temperatura medie.
5.15.1 Lungimea
conductorului de protecţie principal după 10 ani de la montare, în deschiderea
medie amed, la
temperatura medie (precizată conform tabelului 3.2) va fi:
L10 = L1[l+Kf][m],
unde: Kf coeficient de fluaj dat de fabricantul conductorului (sau
determinat experimental [2]).
5.15.2 Săgeata maximă a
conductorului de protecţie principal după 10 ani de la montare, în deschiderea
amed, la
temperatura medie va fi determinată cu formula aproximativă:
fmax10 = [3* amed (L10
- amed )/8]0,5 [m].
5.15.3 Tracţiunea
orizontală normată după 10 ani de la montare în deschiderea amed, la temperatura medie se
determină cu formula aproximativă:
p0,n,10 = γ1,n a2 med /8 /
fmax10 [daN/mm2], unde: γ1,n [daN/m/mm2] - încărcarea normată specifică dată de greutatea conductorului;
Fiind determinată po,n,10 pentru amed, se calculează:
a) - tracţiunile orizontale normate pentru celelalte
stări: (-33/40°C+conductor, -5°C + conductor+chiciură,
-5°C+conductor+chiciură+vânt) la o deschidere de lungime amed, după 10 ani de la montaj, cu
ecuaţia de stare de la punctul 5.3;
b) - săgeţile maxime corespunzătoare în fiecare
deschidere şi în deschiderea medie, pentru fiecare stare, folosind rezultatele
de la punctul a) şi formulele de la punctele 5.9, 5.12;
c) - lungimile conductorului pentru
fiecare stare şi deschidere după 10 ani de la montaj.
5.16 Verificarea coeficienţilor de tracţiune ai
clemelor pentru starea iniţială şi după fluaj
Clemele de tip A (supuse la tracţiune) [7], [9]
trebuie să aibă o sarcină de alunecare >0,95 din valoarea sarcinii de rupere
minime a conductorului de protecţie principal. Coeficientul de tracţiune la
starea „t" se calculează cu relaţia:
Kt,A = p max,h,t • Sc /(0,95 σrc),
unde: Sc [mm ] - secţiunea reală a conductorului;σrc
σrc [daN] -forţa de rupere calculată a
conductorului; Pmax,h,t [daN/mm2 ] . tracţiunea
orizontală maximă pe panou, la fiecare stare „t", determinată conform
punctului 5.15.3 a).
Pentru cleme de tip B (nesupuse la tracţiune orizontală
ci doar la încărcări verticale provenite din greutatea conductorului de
protecţie principal acoperit cu chiciură) [9], forţele de calcul este necesar
să fie mai mici sau cel mult egale cu sarcina de calcul a clemei respective.
Sarcina de calcul a clemei de tip B este 50% din sarcina
mecanică de rupere minimă a acesteia.
Coeficientul de tracţiune la starea „t" se
calculează cu relaţia:
Kt ,B P max,v,t * Sclemă /(0,5 σr,clemă),
unde: Sclemă[mm2 ] . secţiunea reală a
clemei;
σr,clemă [daN] - sarcina mecanică de rupere minimă;
p max,v,t [daN/mm2 ] - tracţiunea verticală maximă pe panou la fiecare stare „t"
determinată ca la punctul 4.3.2.2.
Dacă coeficienţii de tracţiune sunt mai mari decât cei
impuşi, se schimbă conductorul sau se reia calculul săgeţilor conductorului de
protecţie principal cu o tracţiune de valoare mai mică decât valoarea impusă la
punctul 5.2 pentru starea 3.
5.17 Galoparea conductorului de protecţie principal
[9], [14]
Fenomenul de galopare a conductorului de protecţie
principal este caracterizat de amplitudini relativ mari ale mişcării acestuia
şi prin frecvenţe relativ mici (0,1/l) Hz [14].
Fenomenul este provocat de vânturi cu viteze de (3/22)
m/s care acţionează asupra conductorului acoperit de chiciură. In acest caz
circulaţia aerului în jurul conductorului conduce la apariţia unor forţe
portante şi a unor vibraţii instabile cu viteze mai mari de 7 m/s, care pot
suprasolicita clemele de prindere şi pot micşora distanţele reale de izolare în
aer dintre conductorul de protecţie principal şi conductoarele active până la străpungerea
acestora.
Mişcarea unui conductor supus acestui fenomen este o
compunere de mişcare de torsiune simultan cu o oscilaţie verticală.
Experimental s-a determinat că, într-o secţiune
transversală pe conductor, curba descrisă de acesta este cuprinsă în interiorul unei elipse.
Stabilirea relaţiilor de calcul pentru determinarea
distanţelor de amplasare pe stâlpii LCA, între conductorul de protecţie
principal şi conductoarele active se efectuează în următoarele ipoteze de
calcul:
- înfăşurătoarea punctelor în care se deplasează
conductorul (în plan transversal axei conductorului) în timpul galopării are
forma unei elipse alungite, având axa mare de aproximativ 2 ori mai mare decât
axa mică, şi o înclinaţie faţă de axa verticală ca în figura 5.2;
- săgeata de referinţă a conductorului, în timpul
galopării, se consideră la -5°C simultan cu chiciură (notată cu 'f ch');
- între elipsele de galopare ale conductoarelor
active şi elipsa de galopare a conductorului de protecţie principal se va
menţine distanţa minimă de izolare în aer dmin3, determinată la punctul 5.18;
- pentru verificarea distanţei minime de amplasare pe
verticală şi pe orizontală între conductorul de protecţie principal şi
celelalte conductoare, la stâlp, se vor compune elipsele de galopare ale
perechilor de conductoare, adunându-se lungimile axelor acestora şi dmin3; elipsa rezultată se va
translata astfel încât centrul ei se va afla în punctul de susţinere al
conductorului de protecţie principal la stâlp; dacă punctul de prindere al
conductorului de protecţie principal este pe elipsa translatată, rezultată din
compunere sau în afara ei, se consideră că între conductoare nu este posibilă o
apropiere periculoasă.
Parametrii elipselor de galopare a conductoarelor se
calculează cu următoarele formule:
Axa mică a elipsei de galopare a unui conductor „a"
a=Ka • fch - pentru cazurile de galopare redusă (Ka =0,3);
a=Ka • fch - pentru cazurile de galopare frecventă (Ka =0,45);
a=1+ Ka • fCh - pentru
cazurile de galopare frecventă şi intensă (Ka =0,45).
Axa mare a elipsei de
galopare "b"
b=Kb • fch
- pentru cazurile de galopare redusă;
b=Kb • fch
- pentru cazurile de galopare frecventă;
b=0,5+ 0,225 • fch - pentru cazurile de
galopare frecventă şi intensă;
unde : fch -
săgeata conductorului;
Kb = 0,23 - pentru fch mai mică de 4 m;
Kb = 0,14 - pentru fch cuprins între 4 m şi 16 m.
Unghiul de înclinare a axei mari a elipsei de
galopare a conductorului αel
αel = 7° -pentru zone cu galopare redusă;
αel = 7° -pentru zone cu galopare frecventă;
αel = 15° -pentru zone cu galopare frecventă
şi intensă.
Unghiul de înclinare al conductorului în punctul de
susţinere 
c
αc = 14° -pentru zone cu galopare redusă;
αc = 14° -pentru zone cu galopare frecventă;
αc = 15° -pentru zone cu galopare frecventă
şi intensă.
5.18 Montarea conductorului de protecţie principal
pe stâlpii LCA. Distanţe. Gabarite, [9]
5.18.1 Montarea
conductorului de protecţie principal pe stâlpii LCA se va realiza astfel încât
să se respecte distanţele minime admisibile între acest conductor şi
conductoarele active şi între conductorul de protecţie principal şi nivelul
superior al şinelor.
5.18.2 Determinarea
distanţei minime admisibile a conductorului de protecţie principal faţă de
conductoarele active ale LCA, în poziţii nedeviate de acţiunea vântului, după
condiţia apropierii în deschidere, sunt calculate cu formula empirică:
dmin1=k*f0.5 +Un/150[m],
unde:
f [m]- săgeata maximă în deschidere, a conductoarelor
LCA inclusiv a conductorului de protecţie principal în două ipoteze:
- temperatură maximă, vântul şi chiciura lipsesc;
- temperatură de formare
a chiciurii şi depuneri de chiciură pe elementele componente ale
liniei, vântul lipseşte;
Un [kV]- tensiunea
nominală a LCA;
k - coeficient care depinde de tensiunea nominală a
liniei, de materialul şi secţiunea conductoarelor şi de poziţia lor pe stâlp, coeficient calculat cu
formula:
k = kh+ (kv -kh) • b2/(a2+
b2)
unde: kh-
coeficientul la aşezarea conductoarelor pe orizontală;
kv- coeficientul la
aşezarea conductoarelor pe verticală, cu valorile din tabelul 5.2;
a, b- sunt distanţele între axele conductoarelor pe
orizontală respectiv pe verticală.
Tabelul 5.2 Valorile coeficienţilor kv şi kh [9]
|
Materialul conductoarelor
|
Tensiunea nominală a liniei: Un< 110 kV
|
|
Oţel şi oţel aluminat
|
Aluminiu şi aliaje de aluminiu
|
Oţel-Aluminiu
|
Coeficientul
|
|
Secţiunea conductoarelor LCA mm
|
kv
|
kh
|
|
10-16
|
16-150
|
16-70
|
0,85
|
0,65
|
|
25-35
|
>150
|
95-150
|
0,75
|
0,62
|
|
70-95
|
-
|
185-300
|
0,7
|
0,6
|
|
>95
|
-
|
>300
|
0,7
|
0,6
|
Nota 1: Pentru
conductoare din materiale sau secţiuni diferite se va lua în calcul conductorul
pentru care săgeata este cea mai mare, respectiv coeficientul k are valoarea
cea mai mare.
Nota 2: Pentru circuite
cu tensiuni nominale diferite se va lua valoarea cea mai mare a tensiunii
nominale.
De exemplu pentru tensiunea nominală Un=25 kV şi un
conductor de protecţie principal din Al-OL, 95/15 mm2 se alege din tabelul 5.2: kv
= 0,75, kh = 0,62.
Rezultă:
k=0,62+(0,75-0,62)b2/( a2+ b2),
unde a, b reprezintă distanţa orizontală respectiv
distanţa verticală între punctele de susţinere ale cablului purtător şi
conductorului de protecţie principal pe stâlpii LCA.
Cu valoarea coeficientului k pentru distanţele a, b
fixate se calculează distanţa minimă între conductoare nesupuse acţiunii
vântului dmin1.
5.18.3 Determinarea
distanţei minime admisibile pentru conductoarele supuse la acţiunea vântului
[9]
Pentru conductoare de secţiuni diferite, din materiale
diferite sau cu săgeţi diferite, se va verifica distanţa "d" între
conductoare, în ipoteza că primul conductor este supus presiunii maxime a
vântului, iar al doilea conductor presiunii unui vânt cu viteză mai mică cu 20%
decât primul. Distanţa minimă între conductoare în această ipoteză trebuie să
fie:
dmin2 =Un/150
[m], însă nu mai mică decât 0,2 m (de exemplu pentru Un=25 kV rezultă din
calcul dmin2=0,166
m, iar din condiţia suplimentară se alege dmin2= 0,2 m).
5.18.4 Determinarea
distanţelor minime admise de separare între conductorul de protecţie principal
şi conductoarele active pentru cazuri speciale [9] (inclusiv galoparea, saltul
conductoarelor la descărcarea de chiciură, pendularea asincronă şi încărcările
neuniforme cu chiciură ale conductoarelor) se va efectua în funcţie de
condiţiile locale; aceste distanţe nu vor fi mai mici decât distanţele
rezultate în condiţiile precizate la 5.18.2, 5.18.3.
In cazul galopării, saltului conductoarelor la
descărcarea de chiciură, pendulării asincrone şi încărcărilor neuniforme cu
chiciură ale conductoarelor, distanţele de separare minime admise între
conductorul de protecţie principal şi celelalte conductoare active ale LCA vor
fi obţinute, aproximativ, din valorile precizate în [9] prin interpolare
liniară. De exemplu pentru tensiunea nominală de Un = 25 kV se obţine prin
interpolare distanţa de separare minimă admisibilă între conductorul de
protecţie principal şi celelalte conductoare active ale LCA:
dmin3=0,2+0,25/90(Un-20)=0,214m.
5.18.5 Determinarea distanţei minime admisibile
între conductorul de protecţie principal şi nivelul superior al şinelor (NSS) se recomandă să se efectueze după [21], [24] şi [34].
6 DOCUMENTE DE REFERINŢĂ
[1]SR EN 50183: 2002 Conductoare pentru linii electrice
aeriene. Sârme de aliaj de aluminiu-magneziu-siliciu.
[2] SR EN 61395: 2000 Conductoare electrice aeriene.
Metode de încercare la fluaj pentru conductoarele cablate.
[3] SR CEI 60104: 1995 Sârme de aliaj de
aluminiu-magneziu-siliciu pentru conductoarele liniilor aeriene.
[4] SR CEI 60888: 1994 Sârme de
oţel zincate pentru conductoare cablate.
[5] SR CEI 60889:2002 (SR CEI 60899: 1994 + SR CEI
60899: 1994/A99: 2002) Sârmă de aluminiu trasă la rece în stare de ecruisare
tare pentru conductoarele liniilor aeriene.
[6] SR CEI 61089: 1996+A1: 1999 Conductoare pentru linii
aeriene cu sârme rotunde cablate în straturi concentrice.
[7] SR EN 61284: 2000 Linii electrice aeriene. Prescripţii
şi încercări pentru accesorii.
[8] SR EN 60721-3-4: 1996 Clasificarea condiţiilor de
mediu. Partea 3: Clasificarea grupelor de agenţi de mediu şi a gradelor de
severitate ale acestora. Secţiunea 4: Utilizarea staţionară în spaţii
neprotejate împotriva intemperiilor.
[9] NTE 003/04/00: Normativ pentru construcţia liniilor
aeriene de energie electrică cu tensiuni peste 1000V. [10] SR EN 50119: 2003 Aplicaţii feroviare. Instalaţii fixe. Linii
aeriene de contact pentru tracţiunea
electrică.
[II] SR EN 50125-2: 2003 Aplicaţii feroviare. Condiţii
de mediu pentru echipamente. Partea 2:
Instalaţii electrice fixe.
[12] SR EN 50163: 2003
Aplicaţii feroviare. Tensiuni de alimentare ale reţelelor de tracţiune
electrică.
[13] SR EN 50122-1: 2002 Aplicaţii feroviare.
Instalaţii fixe. Partea 1: Măsuri de protecţie referitoare la securitatea
electrică şi la legarea la pământ.
[14] Arie A. Arie ş.a. Reţele
Electrice - Calculul Mecanic Ed . Tehnică 1981.
[15] STAS 3197-2: 1990 Căi ferate normale. Elemente
geometrice.
[16] SR CEI 60050-811: 2000 Vocabular electrotehnic
internaţional - Capitolul 811: Tracţiune electrică.
[17] SR EN 61140: 2002 Protecţie
împotriva şocurilor electrice. Aspecte comune în instalaţii şi echipamente
electrice.
[18] ID-33: 77 Normativ pentru protecţia împotriva
influenţelor căilor ferate electrificate monofazat 25kV, 50Hz, aprobat de MTTc
cu Ordinul nr.1976 din 06.12.1977.
[19] 351:1988 Instrucţiuni pentru întreţinerea tehnică
şi repararea instalaţiilor de semnalizare centralizare şi bloc (SCB)-1989-
MTTc, Direcţia Linii şi Instalaţii, aprobat cu ordin MTTc nr. 1749 din
23.09.1998.
[20] SR EN 50126: 2003 Aplicaţii
feroviare. Specificarea şi demonstrarea fiabilităţii, disponibilităţii,
mentenanţei şi siguranţei (FDMS).
[21] STAS 4392: 1984 Căi ferate normale. Gabarite.
[22] SR EN ISO 1461: 2002 Acoperiri termice de zinc
pentru piese fabricate din fontă şi oţel. Specificaţii şi metode de încercare.
[23] PE-028: 1987 Indrumar privind indicatorii de
fiabilitate pentru principalele produse utilizate în instalaţii energetice.
[24] STAS 1244-2: 2004 Siguranţa circulaţiei. Treceri
la nivel cu calea ferată. Partea a 2 a: Instalaţii neautomate. Prescripţii.
[25] OMT 290: 2000 Ordin al ministrului transporturilor
privind admiterea tehnică a produselor şi/sau serviciilor destinate utilizării
în activităţile de construire, modernizare, întreţinere şi reparare a
infrastructurii feroviare şi a materialului rulant, pentru transportul feroviar
şi cu metroul, modificat de OMTCT nr. 2068/2004.
[26] HGR 2139: 2004 Hotărâre pentru aprobarea
Catalogului privind clasificarea şi duratele normale de funcţionare a
mijloacelor fixe.
[27] SR HD 478.2.1 SI: 2002 (STAS CEI 60721-2-1: 1992 +
STAS CEI 60721-2-1: 1992/A99: 2002) Clasificarea condiţiilor de mediu. Part 2:
Condiţii de mediu prezente în natură. Temperatură şi umiditate.
[28] SR HD 478.2.2 SI: 2002 (STAS CEI 60721-2-2: 1992 +
STAS CEI 60721-2-2: 1992/A99: 2002) Clasificarea
condiţiilor de mediu. Part 2: Condiţii de mediu prezente în natură. Precipitaţii
şi vânt.
[29] DIN 48204 Aluminium conductors, steel
reinforced.(Conductoare de aluminiu întărite cu oţel).
[30] DIN 48203-11
Aluminium conductors, steel reinforced, technical terms of
delivery.(Conductoare de aluminiu întărite cu oţel, termeni tehnici pentru
livrare.)
[31] DIN 48203-5 Wires and stranded conductors of
aluminium for lines.( Sârme şi conductoare funie de
aluminiu pentru linii electrice.)
[32] DIN 48201-5 Aluminium stranded
conductors.(Conductoare funie de aluminiu.)
[33] SR 11100-1: 1993 Zonarea seismică. Macrozonarea
teritoriului României
[34] 328:2001 Instrucţiuni pentru admiterea şi
expedierea transporturilor excepţionale pe infrastructura feroviară publică, aprobat de MLPTL cu Ordinul nr.
1126 din 06.08.2001.
ANEXA A
A.l Exemplu de calcul privind determinarea
tracţiunii orizontale normate şi săgeţii maxime pentru conductorul de protecţie
principal Al-OL-95/15 (DIN 48204), în cazul unui panou cu o singură deschidere
nominală.
A. 1.1 Caracteristicile conductorului, [29], [30]
Diametrul:
dc=13,6 mm;
Secţiunea nominală: Sn=95+15=110
mm2 ;
Secţiunea reală:
Sc=109,7 mm2 ;
Greutatea specifică:
Gc=0,3757 daN/m;
Forţa de rupere calculată: σr =3517 daN;
Modulul de elasticitate:
Ec=7700 daN/mm2;
Coeficientul de dilatare: αc
=0,189.10-4 °C-1;
Deschiderea nominală: an=amed=63 m;
Denivelarea punctelor de suspensie:
h=0 m;
Factorul de denivelare pentru panoul cu o singură
deschidere nominală: u=l,0.
A. 1.2
Caracteristicile zonei climatice
S-au efectuat calculele pentru zona climatică C,
caracterizată de următoarele valori ale factorilor meteorologici, conform
punctului 3.1 din normativ:
a) Altitudine: < 800 m;
b) Presiune dinamică de bază:
- pentru vânt maxim fără chiciură: 55
daN/m2;
- pentru vânt simultan
cu chiciură: 20 daN/m2 ;
c) Grosimea stratului de
chiciură: 22 mm;
d) Greutatea volumică a
chiciurii: 0,75 daN/dm3;
d) Temperatura de formare a chiciurii:
-5 °C;
e) Media temperaturilor minime anuale:
-33 °C;
f) Media temperaturilor maxime anuale:
+40 °C;
g) Media mediilor anuale de temperatură:
+15 °C.
A. 1.3 Incărcări normate
A. 1.3.1 Incărcări unitare normate şi de calcul
Folosind formulele de calcul de la punctul 4.1 din
normativ se determină încărcările unitare normate respectiv încărcările unitare
de calcul:
g1,n=0,3757 daN/m, g1,c=0,4133
daN/m pentru greutatea conductorului;
g2,n=l,8454 daN/m, g2,c=3,3217
daN/m pentru greutatea chiciurii;
g3,n=2,2211 daN/m, g3,c=3,7349
daN/m pentru greutatea conductorului acoperit cu
chiciură;
g4,n= 1,3913 daN/m, g4,c=l,8087 daN/m pentru presiunea la vânt maxim fără chiciură;
g5,n=2,1427 daN/m, g5,c=2,7855 daN/m pentru presiunea la vânt simultan cu chiciură;
g6,n=l,4411 daN/m, g6,c=l,8553
daN/m pentru greutatea conductorului şi vânt maxim;
g7n=3,0862 daN/m, g7,c=4,6593 daN/m pentru greutatea conductorului acoperit cu chiciură
supus presiunii vântului;
g8,n=0,4121 daN/m, g8,c=0,5357
daN/m pentru greutatea chiciurei, presiunea vântului, regim de avarie;
g9,n=2,2590 daN/m, g9,c=3,7732 daN/m pentru greutatea conductorului acoperit cu
chiciură, la presiunea vântului, în regim de avarie.
A. 1.3.2 Incărcările specifice normate şi de calcul
Cu formulele de la punctul 4.2 din normativ se
calculează încărcările specifice normate respectiv încărcările specifice de
calcul:
γ1,n =0,00342 daN/m/mm2 , γ1,c =0,00377 daN/m/mm2
pentru greutatea conductorului;
γ2,n =0,01682 daN/m/mm2, =0,03028 daN/m/mm2 pentru
greutatea chiciurii;
γ3,n =0,02025 daN/m/mm2=0,01682 daN/m/mm2,
=0,03028 daN/m/mm2 pentru greutatea chiciurii; γ3,c=0,03405 daN/m/mm2 pentru greutatea conductorului +chiciură;
γ4,n =0,01268 daN/m/mm2 , γ4,c =0,01649 daN/m/mm2 pentru presiunea la vânt maxim fără chiciură;
γ5,n =0,01953 daN/m/mm2, γ5,c =0,02539 daN/m/mm2
pentru presiunea la vânt + chiciură;
γ6,n =0,01314 daN/m/mm2 , γ6,c =0,01691 daN/m/mm2 pentru
greutatea conductorului + vânt maxim;
γ7,n =0,02813 daN/m/mm2 , γ7,c =0,04247 daN/m/mm 2 pentru greutatea conductorului + chiciură + vânt,
γ8,n =0,00376 daN/m/mm2 , γ8,c =0,00488 daN/m/mm2
pentru vânt + chiciură + avarie;
γ9,n =0,02059 daN/m/mm2, γ9,c =0,03439 daN/m/mm2 pentru greutate conductor + chiciură + vânt + avarie.
A. 1.4 Rezistenţa de
rupere calculată a conductorului
Se calculează cu relaţia de la punctul 5.1 din
normativ, cu secţiunea conductorului Sc şi forţa calculată de rupere ar precizate la A. 1.1:
prc=0,95 σr/Sc=30,457 daN/mm2.
A. 1.5 Rezistenţele maxime de calcul
Pentru rezistenţa de rupere calculată a conductorului prc se calculează rezistenţele maxime
de calcul pentru cele trei stări critice cu relaţiile de la punctul 5.2 din
normativ:
p1=Pmax(-5°c+conductor+chiciură+vânt)
=0,4752prc
=14,470 daN/mm2;
p2=Pmax(-33°c+conductor)
=0,3250prc = 9,898 daN/mm2;
p3=Pmax(15°c+conductor)
=0,1650prc = 5,028 daN/mm2.
A.1.6 Deschiderile critice pentru conductorul de
protecţie principal (conductor cu fire din materiale diferite)
Se calculează cu relaţiile de la punctul 5.4.1 din
normativ:
acr12=56,4 m;
acr13=50,26 m;
acr23=125,9 m.
Se observă că amed=63 m >acr12=56,4 m.
A. 1.7 Sarcina relativă critică
Utilizând relaţia de la punctul 5.5 din normativ se
obţine sarcina relativă critică: qcr =4,404.
A. 1.8 Sarcina relativă
Se calculează cu formula precizată la punctul 5.6.2 din
normativ obţinându-se:
q= l1,278.
Se observă că q>qcr
A.1.9 Stabilirea stării care dimensionează
Ţinând seama de deschiderile critice şi de sarcina
relativă critică precizate la punctele A.1.6, A. 1.7, A. 1.8, din anexă şi în
conformitate cu tabelul 5.1 prezentat la punctul 5.6 din normativ, starea care dimensionează este
starea 1 (corespunzătoare unei temperaturi de -5 °C şi tracţiunii determinate
de greutatea conductorului acoperit cu chiciură sub acţiunea vântului).
A.1.10 Tracţiunea orizontală la starea care
dimensionează (starea 1)
Se determină rezolvând ecuaţia de gradul 2 prezentată
la punctul 5.7 din normativ:
p2 0,1 - 14,47 p 0,1
+ 0,8948 =0
şi alegând soluţia cea mai mare pozitivă, p 0,1 = 14,407 daN/mm2 .
A. 1.11 Determinarea tracţiunii orizontale normate şi a săgeţii maxime
în deschidere
Pentru deschiderea nominală an=63 m, la diverse regimuri
climatice, în zona climatică C, se calculează valorile tracţiunilor orizontale
normate în conductorul de protecţie principal prin rezolvarea ecuaţiei de stare
de la punctul 5.3 din normativ. Această ecuaţie se scrie pentru starea la care
se face dimensionarea (starea 1) şi pentru regimul climatic la care se
determină tracţiunea orizontală normată.
In continuare se exemplifică determinarea tracţiunii
orizontale normate şi a săgeţii maxime în deschiderea nominală an=63 m, pentru regimul climatic 15°C
+ conductor, urmărind metodologia de calcul din normativ.
a) Incărcarea specifică normată determinată de
greutatea conductorului la Tn=15°C este: yn=y1,n =0,00342 daN/m/mm2 conform punctului
4.2.1 din normativ, iar rezistenţa mecanică maximă de
calcul este p3=5,028
daN/mm2 , vezi punctul A. 1.5.
b) Incărcarea specifică de calcul la starea m=l (care
dimensionează), la Tm= - 5°C+ conductor+chiciură, este ym,c=y7,c=0,04247 daN/m/mm2
conform punctului 4.2.2, iar tracţiunea
orizontală de calcul la starea 1 este determinată conform punctului A.1.10: p 0,1 =14,407 daN/mm2 .
c) Pentru determinarea tracţiunii orizontale normate
la regimul climatic 15°C + conductor se scrie ecuaţia de stare conform
punctului 5.3 din normativ:
p 0,1 - (63 • 0,00342/p 0,1 )2-7700/24=
14,407- (63 • 0,04247/14,407)2-7700/24-0,189-104 •
7700(15+5).
Aceasta conduce la ecuaţia de gradul 3:
p3 0,1 - 0,43072ψ p2 0,1 - 14,89405=0 , cu soluţia reală pozitivă: p 0,1 =2,6126 daN/mm2 , care
reprezintă tracţiunea orizontală normată în conductor
la starea 15°C + conductor.
d) Forţa de tracţiune orizontală în conductor la
starea 15°C + conductor are valoarea: P 0,1 =Sc . p 0,1 = 286,6
daN, valoare care se regăseşte în tabelul prezentat la punctul A.2 al anexei
corespunzător zonei climatice C şi deschiderii nominale cu lungimea de 63 m.
e) Coordonatele punctelor de suspensie faţă de sistemul
de coordonate din figura 5.1 se determină utilizând relaţiile de la punctul 5.9
din normativ:
h0=763,944 m;
x1= -63/2=-31,5 m ; y1=763,94ch(31,5/763,94)=764,58
m;
x2= 63/2= 31,5m;y2=764,58m.
f) Coordonatele punctului de săgeată maximă faţă de
acelaşi sistem de coordonate sunt determinate conform relaţiilor precizate la
punctul 5.12.2 din normativ:
xmax= 0; ymax= h0= p
0,1 /γ7,n=763,94 m.
g) Săgeata maximă este calculată cu relaţia de la
punctul 5.12.2 din normativ:
fmax= 763.94 (ch (31,5/763,94)-1)=0,65 m, valoare
care se regăseşte în tabelul de la punctul A.2.
h) Unghiurile de cădere a conductorului din cleme se
calculează cu formula precizată la punctul 5.10 din normativ şi au semnificaţia
din figura 5.1. Pentru deschiderea nominală aceste unghiuri sunt egale:
tg ψ 1=tg ψ 1=|sh(x1/h0)|=|sh(-31,5/763,94)1=0,04124 rezultă: ψ 1= ψ 2=2,36 °.
i) Componenta verticală a tracţiunii normate în
conductorul de protecţie principal în punctele de susţinere este determinată cu
formula de la punctul 5.11 din normativ:
pv,n,1= pv,n,2= p 0,1
|sh(xl/h0)|=2,6126.0,04124=0,1077 daN/mm2.
j) Tracţiunile normate în conductorul de protecţie
principal în punctele de susţinere sunt:
Pn,1= pn,2=(2,61262
+0,1077 2)0,5 =2,614 daN/ mm2.
k) Lungimea conductorului de protecţie principal într-o
deschidere nominală se calculează cu formula dată la punctul 5.14 din normativ
pentru ho=763,944 m;
x1=-31,5 m; x2=31,5m; a=63 m:
L=2. 763,94. sh(31,5/763,94).ch(0)=63,009 m.
A2 Tabele de reglaj - Tracţiunea orizontală normată
şi săgeata maximă a conductorului de protecţie principal funcţie de lungimea
deschiderii nominale şi de regimul climatic, pentru diverse tipuri de conductoare utilizate.
In cele ce urmează se prezintă rezultatele exemplelor
de calcul pentru determinarea forţelor de tracţiune orizontale şi săgeţilor
maxime în conductorul de protecţie principal pentru diverse regimuri climatice
şi pentru lungimi ale deschiderii nominale în domeniul
27/63 m.
Calculul mecanic au fost exemplificat pentru zonele
climatice A, B, C definite în tabelul de la punctul 3.1 din normativ, pentru 4
tipuri de conductoare: Al-OL-95/15, Al-OL-70/12, Al-OL 240/40 cu caracteristicile mecanice indicate în [29], [30] şi Al-240 cu
caracteristicile indicate în [31], [32].
Notă: Pentru realizarea conductorului de protecţie
principal se pot folosi şi alte tipuri de conductoare electrice cu
caracteristicile din standardele româneşti şi internaţionale, alese pe baza
calculului regimurilor electrice de funcţionare şi verificat din punct de
vedere mecanic conform prezentului normativ.
Tabelul A.2.1
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 95/15 DIN 48204.
Rezistenţele mecanice de calcul maxime: p1 = 14.47, p2 = 9.90, p3
= 5.03 daN/mm2
Zona meteo:
A Faza lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
1085
|
1085
|
1085
|
1084
|
1084
|
1084
|
1083
|
1083
|
1082
|
|
[cm]
|
3.2
|
4.3
|
5.6
|
7.1
|
8.8
|
10.6
|
12.6
|
14.8
|
17.2
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
1038
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1036
|
1036
|
|
[cm]
|
3.3
|
4.5
|
5.9
|
7.4
|
9.2
|
11.1
|
13.2
|
15.5
|
18.0
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
958
|
958
|
959
|
959
|
959
|
959
|
959
|
959
|
959
|
|
[cm]
|
3.6
|
4.9
|
6.4
|
8.0
|
9.9
|
12.0
|
14.3
|
16.8
|
19.4
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
879
|
880
|
880
|
880
|
881
|
881
|
882
|
883
|
883
|
|
[cm]
|
3.9
|
5.3
|
6.9
|
8.7
|
10.8
|
13.1
|
15.5
|
18.2
|
21.1
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
800
|
801
|
802
|
803
|
804
|
805
|
806
|
807
|
808
|
|
[cm]
|
4.3
|
5.8
|
7.6
|
9.6
|
11.8
|
14.3
|
17.0
|
19.9
|
23.1
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
722
|
723
|
724
|
726
|
727
|
729
|
731
|
733
|
735
|
|
[cm]
|
4.7
|
6.4
|
8.4
|
10.6
|
13.1
|
15.8
|
18.7
|
21.9
|
25.4
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
644
|
646
|
648
|
650
|
652
|
655
|
657
|
660
|
663
|
|
[cm]
|
5.3
|
7.2
|
9.4
|
11.9
|
14.6
|
17.6
|
20.8
|
24.3
|
28.1
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
567
|
569
|
572
|
575
|
579
|
582
|
586
|
590
|
595
|
|
[cm]
|
6.0
|
8.2
|
10.6
|
13.4
|
16.4
|
19.8
|
23.4
|
27.2
|
31.4
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
491
|
494
|
498
|
503
|
508
|
513
|
518
|
524
|
529
|
|
[cm]
|
7.0
|
9.4
|
12.2
|
15.3
|
18.7
|
22.4
|
26.4
|
30.7
|
35.2
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
417
|
422
|
428
|
434
|
441
|
448
|
455
|
462
|
469
|
|
[cm]
|
8.2
|
11.0
|
14.2
|
17.7
|
21.6
|
25.7
|
30.1
|
34.8
|
39.8
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
346
|
354
|
362
|
371
|
379
|
388
|
397
|
405
|
414
|
|
[cm]
|
9.9
|
13.2
|
16.8
|
20.8
|
25.1
|
29.7
|
34.5
|
39.6
|
45.0
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
282
|
292
|
303
|
314
|
325
|
335
|
346
|
356
|
366
|
|
[cm]
|
12.2
|
15.9
|
20.1
|
24.5
|
29.3
|
34.3
|
39.6
|
45.1
|
50.9
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
227
|
240
|
253
|
266
|
279
|
291
|
303
|
314
|
326
|
|
[cm]
|
15.1
|
19.4
|
24.0
|
28.9
|
34.1
|
39.5
|
45.2
|
51.1
|
57.3
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
184
|
199
|
214
|
228
|
242
|
255
|
268
|
280
|
292
|
|
[cm]
|
18.6
|
23.4
|
28.4
|
33.8
|
39.3
|
45.1
|
51.2
|
57.5
|
63.9
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
152
|
169
|
184
|
199
|
213
|
226
|
239
|
252
|
264
|
|
[cm]
|
22.5
|
27.6
|
33.1
|
38.8
|
44.7
|
50.9
|
57.3
|
63.9
|
70.7
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
130
|
146
|
161
|
176
|
190
|
203
|
216
|
229
|
241
|
|
[cm]
|
26.3
|
31.9
|
37.7
|
43.8
|
50.1
|
56.7
|
63.4
|
70.3
|
77.5
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
740
|
766
|
793
|
821
|
849
|
876
|
904
|
931
|
958
|
|
[cm]
|
18.4
|
24.1
|
30.5
|
37.3
|
44.5
|
52.1
|
60.2
|
68.6
|
77.3
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
775
|
808
|
842
|
876
|
909
|
943
|
976
|
1008
|
1040
|
|
[cm]
|
21.2
|
27.7
|
34.7
|
42.3
|
50.3
|
58.7
|
67.5
|
76.7
|
86.2
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
741
|
768
|
795
|
823
|
851
|
879
|
907
|
934
|
961
|
|
[cm]
|
18.5
|
24.3
|
30.6
|
37.5
|
44.7
|
52.4
|
60.5
|
68.9
|
77.7
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
420
|
442
|
465
|
486
|
508
|
528
|
549
|
569
|
588
|
|
[cm]
|
18.4
|
23.7
|
29.5
|
35.7
|
42.2
|
49.1
|
56.2
|
63.7
|
71.4
|
Tabelul A.2.2
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTEC ŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 95/15 DIN 48204.
Rezistenţele mecanice de calcul maxime: p1 = 14.47, p2 = 9.90, p3
= 5.03 daN/mm2
Zona meteo:
B Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere
nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
1085
|
1085
|
1085
|
1084
|
1084
|
1084
|
1083
|
1083
|
964
|
|
[cm]
|
3.2
|
4.3
|
5.6
|
7.1
|
8.8
|
10.6
|
12.6
|
14.8
|
19,3
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
1038
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1036
|
918
|
|
[cm]
|
3.3
|
4.5
|
5.9
|
7.4
|
9.2
|
11.1
|
13.2
|
15.5
|
20.3
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
958
|
958
|
959
|
959
|
959
|
959
|
959
|
959
|
842
|
|
[cm]
|
3.6
|
4.9
|
6.4
|
8.0
|
9.9
|
12.0
|
14.3
|
16.8
|
22.1
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
879
|
880
|
880
|
880
|
881
|
881
|
882
|
883
|
768
|
|
[cm]
|
3.9
|
5.3
|
6.9
|
8.7
|
10.8
|
13.1
|
15.5
|
18.2
|
24.3
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
800
|
801
|
802
|
803
|
804
|
805
|
806
|
807
|
696
|
|
[cm]
|
4.3
|
5.8
|
7.6
|
9.6
|
11.8
|
14.3
|
17.0
|
19.9
|
26.8
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
722
|
723
|
724
|
726
|
727
|
729
|
731
|
733
|
626
|
|
[cm]
|
4.7
|
6.4
|
8.4
|
10.6
|
13.1
|
15.8
|
18.7
|
21.9
|
29.8
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
644
|
646
|
648
|
650
|
652
|
655
|
657
|
660
|
559
|
|
[cm]
|
5.3
|
7.2
|
9.4
|
11.9
|
14.6
|
17.6
|
20.8
|
24.3
|
33.4
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
567
|
569
|
572
|
575
|
579
|
582
|
586
|
590
|
496
|
|
[cm]
|
6.0
|
8.2
|
10.6
|
13.4
|
16.4
|
19.8
|
23.4
|
27.2
|
37.6
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
491
|
494
|
498
|
503
|
508
|
513
|
518
|
524
|
438
|
|
[cm]
|
7.0
|
9.4
|
12.2
|
15.3
|
18.7
|
22.4
|
26.4
|
30.7
|
42.5
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
417
|
422
|
428
|
434
|
441
|
448
|
455
|
462
|
387
|
|
[cm]
|
8.2
|
11.0
|
14.2
|
17.7
|
21.6
|
25.7
|
30.1
|
34.8
|
48.1
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
346
|
354
|
362
|
371
|
379
|
388
|
397
|
405
|
343
|
|
[cm]
|
9.9
|
13.2
|
16.8
|
20.8
|
25.1
|
29.7
|
34.5
|
39.6
|
54.3
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
282
|
292
|
303
|
314
|
325
|
335
|
346
|
356
|
306
|
|
[cm]
|
12.2
|
15.9
|
20.1
|
24.5
|
29.3
|
34.3
|
39.6
|
45.1
|
60.9
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
227
|
240
|
253
|
266
|
279
|
291
|
303
|
314
|
276
|
|
[cm]
|
15.1
|
19.4
|
24.0
|
28.9
|
34.1
|
39.5
|
45.2
|
51.1
|
67.6
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
184
|
199
|
214
|
228
|
242
|
255
|
268
|
280
|
251
|
|
[cm]
|
18.6
|
23.4
|
28.4
|
33.8
|
39.3
|
45.1
|
51.2
|
57.5
|
74.4
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
152
|
169
|
184
|
199
|
213
|
226
|
239
|
252
|
230
|
|
[cm]
|
22.5
|
27.6
|
33.1
|
38.8
|
44.7
|
50.9
|
57.3
|
63.9
|
81.1
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
130
|
146
|
161
|
176
|
190
|
203
|
216
|
229
|
213
|
|
[cm]
|
26.3
|
31.9
|
37.7
|
43.8
|
50.1
|
56.7
|
63.4
|
70.3
|
87.7
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
822
|
864
|
906
|
948
|
988
|
1029
|
1068
|
1107
|
1083
|
|
[cm]
|
24.6
|
31.9
|
39.7
|
48.1
|
56.9
|
66.2
|
75.8
|
85.9
|
101.8
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
896
|
950
|
1003
|
1055
|
1105
|
1155
|
1203
|
1251
|
1239
|
|
[cm]
|
29.1
|
37.3
|
46.2
|
55.6
|
65.5
|
75.8
|
86.6
|
97.8
|
114.5
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
825
|
868
|
910
|
952
|
993
|
1034
|
1074
|
1113
|
1090
|
|
[cm]
|
24.8
|
32.1
|
40.0
|
48.4
|
57.3
|
66.6
|
76.3
|
86.4
|
102.4
|
|
Tmed+cond.+
v max
|
[daN]
|
466
|
495
|
524
|
552
|
579
|
606
|
631
|
657
|
627
|
|
[cm]
|
22.0
|
28.2
|
34.8
|
41.9
|
49.3
|
57.0
|
65.1
|
73.4
|
89.2
|
Tabelul A.2.3
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ
NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 95/15 DIN 48204.
Rezistentele mecanice de calcul maximei p1
=14.47, p2 = 9.90, p3 = 5.03 daN/mm2
Zona meteo:
C Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
1085
|
1085
|
1085
|
1084
|
1084
|
1084
|
1083
|
999
|
841
|
|
[cm]
|
3.2
|
4.3
|
5.6
|
7.1
|
8.8
|
10.6
|
12.6
|
16.1
|
22.2
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
1038
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
1037
|
953
|
796
|
|
[cm]
|
3.3
|
4.5
|
5.9
|
7.4
|
9.2
|
11.1
|
13.2
|
16.9
|
23.4
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
958
|
958
|
959
|
959
|
959
|
959
|
959
|
877
|
723
|
|
[cm]
|
3.6
|
4.9
|
6.4
|
8.0
|
9.9
|
12.0
|
14.3
|
18.3
|
25.8
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
879
|
880
|
880
|
880
|
881
|
881
|
882
|
801
|
652
|
|
[cm]
|
3.9
|
5.3
|
6.9
|
8.7
|
10.8
|
13.1
|
15.5
|
20.1
|
28.6
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
800
|
801
|
802
|
803
|
804
|
805
|
806
|
727
|
583
|
|
[cm]
|
4.3
|
5.8
|
7.6
|
9.6
|
11.8
|
14.3
|
17.0
|
22.1
|
32.0
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
722
|
723
|
724
|
726
|
727
|
729
|
731
|
655
|
519
|
|
[cm]
|
4.7
|
6.4
|
8.4
|
10.6
|
13.1
|
15.8
|
18.7
|
24.5
|
35.9
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
644
|
646
|
648
|
650
|
652
|
655
|
657
|
585
|
459
|
|
[cm]
|
5.3
|
7.2
|
9.4
|
11.9
|
14.6
|
17.6
|
20.8
|
27.5
|
40.6
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
567
|
569
|
572
|
575
|
579
|
582
|
586
|
519
|
406
|
|
[cm]
|
6.0
|
8.2
|
10.6
|
13.4
|
16.4
|
19.8
|
23.4
|
31.0
|
45.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
491
|
494
|
498
|
503
|
508
|
513
|
518
|
457
|
359
|
|
[cm]
|
7.0
|
9.4
|
12.2
|
15.3
|
18.7
|
22.4
|
26.4
|
35.2
|
51.9
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
417
|
422
|
428
|
434
|
441
|
448
|
455
|
401
|
320
|
|
[cm]
|
8.2
|
11.0
|
14.2
|
17.7
|
21.6
|
25.7
|
30.1
|
40.0
|
58.3
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
346
|
354
|
362
|
371
|
379
|
388
|
397
|
353
|
287
|
|
[cm]
|
9.9
|
13.2
|
16.8
|
20.8
|
25.1
|
29.7
|
34.5
|
45.6
|
65.1
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
282
|
292
|
303
|
314
|
325
|
335
|
346
|
311
|
260
|
|
[cm]
|
12.2
|
15.9
|
20.1
|
24.5
|
29.3
|
34.3
|
39.6
|
51.6
|
71.8
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
227
|
240
|
253
|
266
|
279
|
291
|
303
|
277
|
237
|
|
[cm]
|
15.1
|
19.4
|
24.0
|
28.9
|
34.1
|
39.5
|
45.2
|
58.0
|
78.6
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
184
|
199
|
214
|
228
|
242
|
255
|
268
|
250
|
219
|
|
[cm]
|
18.6
|
23.4
|
28.4
|
33.8
|
39.3
|
45.1
|
51.2
|
64.4
|
85.2
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
152
|
169
|
184
|
199
|
213
|
226
|
239
|
227
|
203
|
|
[cm]
|
22.5
|
27.6
|
33.1
|
38.8
|
44.7
|
50.9
|
57.3
|
70.8
|
91.6
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
130
|
146
|
161
|
176
|
190
|
203
|
216
|
208
|
191
|
|
[cm]
|
26.3
|
31.9
|
37.7
|
43.8
|
50.1
|
56.7
|
63.4
|
77.1
|
97.9
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
822
|
864
|
906
|
948
|
988
|
1029
|
1068
|
1062
|
1024
|
|
[cm]
|
24.6
|
31.9
|
39.7
|
48.1
|
56.9
|
66.2
|
75.8
|
89.5
|
107.7
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
922
|
980
|
1037
|
1092
|
1146
|
1198
|
1250
|
1259
|
1236
|
|
[cm]
|
30.5
|
39.1
|
48.2
|
58.0
|
68.2
|
78.9
|
90.0
|
104.9
|
123.9
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
827
|
870
|
912
|
954
|
995
|
1036
|
1076
|
1071
|
1033
|
|
[cm]
|
24.9
|
32.2
|
40.1
|
48.6
|
57.5
|
66.8
|
76.5
|
90.3
|
108.5
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
516
|
552
|
587
|
622
|
655
|
687
|
718
|
711
|
678
|
|
[cm]
|
25.5
|
32.4
|
39.7
|
47.5
|
55.7
|
64.3
|
73.2
|
86.7
|
105.5
|
Tabelul A.2.4
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 70/12 DIN 48204.
Rezistentele mecanice de calcul maximei: p1
=16.14, p2 = 11.53, p3 = 5.76 daN/mm2
Zona meteo: A Faza lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
937
|
937
|
937
|
936
|
936
|
936
|
936
|
936
|
935
|
|
[cm]
|
2.7
|
3.7
|
4.8
|
6.1
|
7.5
|
9.1
|
10.9
|
12.7
|
14.8
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
902
|
901
|
901
|
901
|
901
|
901
|
901
|
901
|
901
|
|
[cm]
|
2.8
|
3.8
|
5.0
|
6.3
|
7.8
|
9.5
|
11.3
|
13.2
|
15.3
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
|
[cm]
|
3.0
|
4.1
|
5.4
|
6.8
|
8.4
|
10.1
|
12.0
|
14.1
|
16.4
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
784
|
784
|
784
|
784
|
784
|
785
|
785
|
785
|
785
|
|
[cm]
|
3.2
|
4.4
|
5.8
|
7.3
|
9.0
|
10.9
|
12.9
|
15.2
|
17.6
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
725
|
725
|
726
|
726
|
726
|
727
|
727
|
728
|
728
|
|
[cm]
|
3.5
|
4.8
|
6.2
|
7.9
|
9.7
|
11.7
|
14.0
|
16.4
|
19.0
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
666
|
667
|
667
|
668
|
669
|
669
|
670
|
671
|
672
|
|
[cm]
|
3.8
|
5.2
|
6.8
|
8.6
|
10.5
|
12.7
|
15.2
|
17.8
|
20.6
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
608
|
609
|
609
|
610
|
611
|
612
|
614
|
615
|
616
|
|
[cm]
|
4.2
|
5.7
|
7.4
|
9.4
|
11.5
|
13.9
|
16.6
|
19.4
|
22.4
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
550
|
551
|
552
|
553
|
555
|
556
|
558
|
559
|
561
|
|
[cm]
|
4.6
|
6.3
|
8.2
|
10.3
|
12.7
|
15.3
|
18.2
|
21.3
|
24.6
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
492
|
493
|
495
|
497
|
499
|
501
|
503
|
505
|
508
|
|
[cm]
|
5.2
|
7.0
|
9.1
|
11.5
|
14.1
|
17.0
|
20.2
|
23.6
|
27.2
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
434
|
436
|
439
|
441
|
444
|
447
|
450
|
453
|
456
|
|
[cm]
|
5.8
|
7.9
|
10.3
|
13.0
|
15.9
|
19.1
|
22.6
|
26.3
|
30.3
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
378
|
380
|
384
|
387
|
391
|
394
|
398
|
403
|
407
|
|
[cm]
|
6.7
|
9.1
|
11.8
|
14.8
|
18.1
|
21.6
|
25.5
|
29.6
|
34.0
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
322
|
326
|
331
|
335
|
340
|
345
|
350
|
355
|
361
|
|
[cm]
|
7.9
|
10.6
|
13.7
|
17.0
|
20.7
|
24.7
|
29.0
|
33.5
|
38.3
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
269
|
275
|
281
|
287
|
293
|
300
|
306
|
312
|
319
|
|
[cm]
|
9.4
|
12.6
|
16.1
|
19.9
|
24.1
|
28.5
|
33.2
|
38.1
|
43.3
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
220
|
228
|
236
|
243
|
251
|
259
|
267
|
274
|
282
|
|
[cm]
|
11.5
|
15.2
|
19.2
|
23.5
|
28.1
|
32.9
|
38.1
|
43.4
|
49.0
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
178
|
187
|
197
|
206
|
215
|
224
|
233
|
242
|
250
|
|
[cm]
|
14.3
|
18.5
|
22.9
|
27.7
|
32.7
|
38.0
|
43.6
|
49.3
|
55.3
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
143
|
155
|
166
|
176
|
186
|
196
|
205
|
215
|
223
|
|
[cm]
|
17.7
|
22.3
|
27.3
|
32.4
|
37.9
|
43.6
|
49.5
|
55.6
|
61.9
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
677
|
697
|
717
|
739
|
760
|
782
|
804
|
826
|
847
|
|
[cm]
|
17.8
|
23.6
|
29.9
|
36.7
|
44.1
|
51.8
|
60.0
|
68.6
|
77.5
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
707
|
733
|
760
|
788
|
815
|
842
|
870
|
896
|
923
|
|
[cm]
|
21.2
|
27.8
|
35.0
|
42.8
|
51.0
|
59.8
|
68.9
|
78.4
|
88.4
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
678
|
698
|
719
|
741
|
763
|
785
|
807
|
829
|
850
|
|
[cm]
|
18.0
|
23.7
|
30.1
|
37.0
|
44.4
|
52.2
|
60.4
|
69.0
|
78.0
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
421
|
435
|
450
|
465
|
479
|
494
|
509
|
524
|
538
|
|
[cm]
|
15.4
|
20.2
|
25.6
|
31.3
|
37.5
|
44.0
|
50.8
|
58.0
|
65.4
|
Tabelul A.2.5
TRACTIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 70/12 DIN 48204.
Rezistenţele mecanice de calcul maxime: p1 = 16.14, p2 = 11.53, p3
= 5.76 daN/mm2
Zona meteo:
B. Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
937
|
937
|
937
|
936
|
936
|
936
|
889
|
760
|
624
|
|
[cm]
|
2.7
|
3.7
|
4.8
|
6.1
|
7.5
|
9.1
|
11.4
|
15.7
|
22.2
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
902
|
901
|
901
|
901
|
901
|
901
|
854
|
725
|
591
|
|
[cm]
|
2.8
|
3.8
|
5.0
|
6.3
|
7.8
|
9.5
|
11.9
|
16.4
|
23.4
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
796
|
668
|
536
|
|
[cm]
|
3.0
|
4.1
|
5.4
|
6.8
|
8.4
|
10.1
|
12.8
|
17.8
|
25.8
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
784
|
784
|
784
|
784
|
784
|
785
|
738
|
612
|
484
|
|
[cm]
|
3.2
|
4.4
|
5.8
|
7.3
|
9.0
|
10.9
|
13.8
|
19.5
|
28.6
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
725
|
725
|
726
|
726
|
726
|
727
|
681
|
557
|
433
|
|
[cm]
|
3.5
|
4.8
|
6.2
|
7.9
|
9.7
|
11.7
|
14.9
|
21.4
|
31.9
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
666
|
667
|
667
|
668
|
669
|
669
|
624
|
503
|
385
|
|
[cm]
|
3.8
|
5.2
|
6.8
|
8.6
|
10.5
|
12.7
|
16.3
|
23.7
|
35.9
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
608
|
609
|
609
|
610
|
611
|
612
|
568
|
450
|
341
|
|
[cm]
|
4.2
|
5.7
|
7.4
|
9.4
|
11.5
|
13.9
|
17.9
|
26.5
|
40.5
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
550
|
551
|
552
|
553
|
555
|
556
|
513
|
400
|
301
|
|
[cm]
|
4.6
|
6.3
|
8.2
|
10.3
|
12.7
|
15.3
|
19.8
|
29.8
|
45.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
492
|
493
|
495
|
497
|
499
|
501
|
459
|
353
|
267
|
|
[cm]
|
5.2
|
7.0
|
9.1
|
11.5
|
14.1
|
17.0
|
22.1
|
33.7
|
51.9
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
434
|
436
|
439
|
441
|
444
|
447
|
408
|
311
|
237
|
|
[cm]
|
5.8
|
7.9
|
10.3
|
13.0
|
15.9
|
19.1
|
24.9
|
38.4
|
58.3
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
378
|
380
|
384
|
387
|
391
|
394
|
359
|
273
|
213
|
|
[cm]
|
6.7
|
9.1
|
11.8
|
14.8
|
18.1
|
21.6
|
28.3
|
43.7
|
65.0
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
322
|
326
|
331
|
335
|
340
|
345
|
314
|
240
|
193
|
|
[cm]
|
7.9
|
10.6
|
13.7
|
17.0
|
20.7
|
24.7
|
32.3
|
49.6
|
71.8
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
269
|
275
|
281
|
287
|
293
|
300
|
274
|
213
|
176
|
|
[cm]
|
9.4
|
12.6
|
16.1
|
19.9
|
24.1
|
28.5
|
37.1
|
55.8
|
78.5
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
220
|
228
|
236
|
243
|
251
|
259
|
239
|
191
|
162
|
|
[cm]
|
11.5
|
15.2
|
19.2
|
23.5
|
28.1
|
32.9
|
42.5
|
62.3
|
85.1
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
178
|
187
|
197
|
206
|
215
|
224
|
210
|
173
|
151
|
|
[cm]
|
14.3
|
18.5
|
22.9
|
27.7
|
32.7
|
38.0
|
48.3
|
68.7
|
91.6
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
143
|
155
|
166
|
176
|
186
|
196
|
187
|
159
|
141
|
|
[cm]
|
17.7
|
22.3
|
27.3
|
32.4
|
37.9
|
43.6
|
54.4
|
75.1
|
97.8
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
745
|
778
|
812
|
846
|
880
|
913
|
919
|
884
|
854
|
|
[cm]
|
24.8
|
32.3
|
40.4
|
49.1
|
58.3
|
67.9
|
80.3
|
98.0
|
117.7
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
810
|
855
|
900
|
944
|
987
|
1029
|
1046
|
1024
|
1004
|
|
[cm]
|
30.0
|
38.7
|
48.1
|
58.0
|
68.5
|
79.5
|
93.1
|
111.6
|
132.0
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
747
|
782
|
816
|
851
|
885
|
918
|
925
|
891
|
861
|
|
[cm]
|
25.0
|
32.6
|
40.8
|
49.5
|
58.7
|
68.5
|
80.9
|
98.6
|
118.4
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
452
|
472
|
493
|
513
|
533
|
553
|
546
|
502
|
468
|
|
[cm]
|
19.3
|
25.1
|
31.4
|
38.2
|
45.4
|
52.9
|
63.8
|
81.4
|
101.4
|
Tabelul A.2.6
TRACTIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 70/12 DIN 48204.
Rezistentele mecanice de calcul maximei p1 16.14,
p2 = 11.53, p3 = 5.76 daN/mm2
Zona meteo: C Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
937
|
937
|
937
|
936
|
936
|
936
|
794
|
651
|
503
|
|
[cm]
|
2.7
|
3.7
|
4.8
|
6.1
|
7.5
|
9.1
|
12.8
|
18.3
|
27.5
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
902
|
901
|
901
|
901
|
901
|
901
|
759
|
617
|
472
|
|
[cm]
|
2.8
|
3.8
|
5.0
|
6.3
|
7.8
|
9.5
|
13.4
|
19.3
|
29.3
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
843
|
702
|
561
|
422
|
|
[cm]
|
3.0
|
4.1
|
5.4
|
6.8
|
8.4
|
10.1
|
14.5
|
21.2
|
32.8
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
784
|
784
|
784
|
784
|
784
|
785
|
645
|
507
|
375
|
|
[cm]
|
3.2
|
4.4
|
5.8
|
7.3
|
9.0
|
10.9
|
15.7
|
23.5
|
36.9
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
725
|
725
|
726
|
726
|
726
|
727
|
589
|
455
|
331
|
|
[cm]
|
3.5
|
4.8
|
6.2
|
7.9
|
9.7
|
11.7
|
17.2
|
26.2
|
41.7
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
666
|
667
|
667
|
668
|
669
|
669
|
533
|
404
|
293
|
|
[cm]
|
3.8
|
5.2
|
6.8
|
8.6
|
10.5
|
12.7
|
19.0
|
29.5
|
47.2
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
608
|
609
|
609
|
610
|
611
|
612
|
479
|
357
|
259
|
|
[cm]
|
4.2
|
5.7
|
7.4
|
9.4
|
11.5
|
13.9
|
21.2
|
33.4
|
53.3
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
550
|
551
|
552
|
553
|
555
|
556
|
427
|
314
|
231
|
|
[cm]
|
4.6
|
6.3
|
8.2
|
10.3
|
12.7
|
15.3
|
23.8
|
38.0
|
59.8
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
492
|
493
|
495
|
497
|
499
|
501
|
377
|
276
|
208
|
|
[cm]
|
5.2
|
7.0
|
9.1
|
11.5
|
14.1
|
17.0
|
27.0
|
43.2
|
66.6
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
434
|
436
|
439
|
441
|
444
|
447
|
330
|
243
|
188
|
|
[cm]
|
5.8
|
7.9
|
10.3
|
13.0
|
15.9
|
19.1
|
30.8
|
49.1
|
73.3
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
378
|
380
|
384
|
387
|
391
|
394
|
288
|
215
|
173
|
|
[cm]
|
6.7
|
9.1
|
11.8
|
14.8
|
18.1
|
21.6
|
35.3
|
55.3
|
80.1
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
322
|
326
|
331
|
335
|
340
|
345
|
251
|
193
|
160
|
|
[cm]
|
7.9
|
10.6
|
13.7
|
17.0
|
20.7
|
24.7
|
40.4
|
61.8
|
86.6
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
269
|
275
|
281
|
287
|
293
|
300
|
220
|
175
|
149
|
|
[cm]
|
9.4
|
12.6
|
16.1
|
19.9
|
24.1
|
28.5
|
46.1
|
68.2
|
93.0
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
220
|
228
|
236
|
243
|
251
|
259
|
195
|
160
|
139
|
|
[cm]
|
11.5
|
15.2
|
19.2
|
23.5
|
28.1
|
32.9
|
52.1
|
74.6
|
99.2
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
178
|
187
|
197
|
206
|
215
|
224
|
174
|
148
|
131
|
|
[cm]
|
14.3
|
18.5
|
22.9
|
27.7
|
32.7
|
38.0
|
58.3
|
80.8
|
105.2
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
143
|
155
|
166
|
176
|
186
|
196
|
158
|
137
|
125
|
|
[cm]
|
17.7
|
22.3
|
27.3
|
32.4
|
37.9
|
43.6
|
64.3
|
86.8
|
110.9
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
745
|
778
|
812
|
846
|
880
|
913
|
868
|
832
|
801
|
|
[cm]
|
24.8
|
32.3
|
40.4
|
49.1
|
58.3
|
67.9
|
85.1
|
104.2
|
125.5
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
834
|
882
|
930
|
977
|
1024
|
1069
|
1042
|
1021
|
1003
|
|
[cm]
|
31.7
|
40.7
|
50.5
|
60.8
|
71.7
|
83.1
|
101.4
|
121.4
|
143.4
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
749
|
783
|
818
|
852
|
887
|
921
|
876
|
841
|
811
|
|
[cm]
|
25.1
|
32.7
|
40.9
|
49.7
|
58.9
|
68.7
|
85.9
|
105.1
|
126.4
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
488
|
514
|
540
|
566
|
592
|
616
|
570
|
536
|
508
|
|
[cm]
|
23.0
|
29.6
|
36.8
|
44.5
|
52.6
|
61.1
|
78.6
|
98.2
|
120.0
|
Tabelul A.2.7
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 240/40 DIN 48204.
Rezistentele mecanice de calcul maximei: p1 =
12.50, p2 = 8.93, p3=4.46 daN/mm2
Zona meteo:
A Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
2520
|
2519
|
2518
|
2517
|
2516
|
2515
|
2514
|
2512
|
2511
|
|
[cm]
|
3.5
|
4.8
|
6.2
|
7.9
|
9.7
|
11.8
|
14.0
|
16.5
|
19.1
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
2397
|
2397
|
2396
|
2396
|
2395
|
2395
|
2394
|
2394
|
2393
|
|
[cm]
|
3.7
|
5.0
|
6.5
|
8.3
|
10.2
|
12.4
|
14.7
|
17.3
|
20.0
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
2194
|
2194
|
2195
|
2195
|
2196
|
2196
|
2197
|
2197
|
2198
|
|
[cm]
|
4.0
|
5.5
|
7.1
|
9.0
|
11.1
|
13.5
|
16.0
|
18.8
|
21.8
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
1991
|
1992
|
1994
|
1995
|
1997
|
1999
|
2002
|
2004
|
2006
|
|
[cm]
|
4.4
|
6.0
|
7.9
|
9.9
|
12.2
|
14.8
|
17.6
|
20.6
|
23.9
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
1789
|
1792
|
1795
|
1798
|
1802
|
1806
|
1810
|
1814
|
1819
|
|
[cm]
|
4.9
|
6.7
|
8.7
|
11.0
|
13.6
|
16.4
|
19.5
|
22.8
|
26.4
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
1589
|
1593
|
1598
|
1604
|
1609
|
1616
|
1623
|
1630
|
1637
|
|
[cm]
|
5.5
|
7.5
|
9.8
|
12.4
|
15.2
|
18.3
|
21.7
|
25.4
|
29.3
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
1391
|
1397
|
1405
|
1413
|
1422
|
1432
|
1442
|
1452
|
1463
|
|
[cm]
|
6.3
|
8.6
|
11.1
|
14.0
|
17.2
|
20.7
|
24.4
|
28.5
|
32.8
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
1196
|
1207
|
1218
|
1230
|
1243
|
1257
|
1271
|
1285
|
1300
|
|
[cm]
|
7.4
|
9.9
|
12.9
|
16.1
|
19.7
|
23.6
|
27.7
|
32.2
|
36.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
1008
|
1023
|
1040
|
1057
|
1075
|
1093
|
1112
|
1131
|
1149
|
|
[cm]
|
8.7
|
11.7
|
15.1
|
18.7
|
22.8
|
27.1
|
31.7
|
36.6
|
41.7
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
831
|
853
|
876
|
899
|
922
|
946
|
969
|
992
|
1015
|
|
[cm]
|
10.6
|
14.0
|
17.9
|
22.0
|
26.5
|
31.3
|
36.3
|
41.7
|
47.2
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
673
|
702
|
732
|
761
|
790
|
818
|
846
|
873
|
899
|
|
[cm]
|
13.1
|
17.1
|
21.4
|
26.0
|
31.0
|
36.2
|
41.6
|
47.4
|
53.3
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
541
|
578
|
613
|
647
|
680
|
712
|
743
|
773
|
801
|
|
[cm]
|
16.3
|
20.7
|
25.5
|
30.6
|
36.0
|
41.6
|
47.4
|
53.5
|
59.8
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
442
|
482
|
521
|
557
|
593
|
626
|
659
|
690
|
720
|
|
[cm]
|
19.9
|
24.9
|
30.1
|
35.5
|
41.3
|
47.3
|
53.5
|
59.9
|
66.6
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
370
|
411
|
451
|
488
|
524
|
558
|
591
|
623
|
654
|
|
[cm]
|
23.8
|
29.1
|
34.7
|
40.6
|
46.7
|
53.0
|
59.6
|
66.4
|
73.4
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
319
|
360
|
398
|
435
|
470
|
504
|
536
|
568
|
599
|
|
[cm]
|
27.6
|
33.3
|
39.4
|
45.6
|
52.1
|
58.8
|
65.7
|
72.8
|
80.1
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
282
|
321
|
358
|
393
|
427
|
460
|
492
|
523
|
553
|
|
[cm]
|
31.2
|
37.4
|
43.8
|
50.4
|
57.3
|
64.3
|
71.6
|
79.0
|
86.7
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
1522
|
1565
|
1609
|
1655
|
1701
|
1747
|
1793
|
1839
|
1885
|
|
[cm]
|
14.3
|
19.0
|
24.1
|
29.6
|
35.6
|
41.9
|
48.6
|
55.6
|
62.9
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
1554
|
1605
|
1656
|
1709
|
1761
|
1814
|
1867
|
1919
|
1970
|
|
[cm]
|
15.7
|
20.7
|
26.2
|
32.1
|
38.5
|
45.2
|
52.3
|
59.7
|
67.4
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
1523
|
1566
|
1611
|
1657
|
1703
|
1750
|
1796
|
1842
|
1888
|
|
[cm]
|
14.4
|
19.0
|
24.2
|
29.7
|
35.7
|
42.1
|
48.8
|
55.8
|
63.1
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
776
|
822
|
867
|
911
|
954
|
996
|
1037
|
1076
|
1115
|
|
[cm]
|
17.3
|
22.3
|
27.6
|
33.2
|
39.1
|
45.4
|
51.9
|
58.7
|
65.7
|
Tabelul A.2.8
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 240/40 DIN 48204.
Rezistentele mecanice de calcul maximei: p1 =
12.50, p2 = 8.93, p3=4.46 daN/mm2
Zona meteo:
B Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
2520
|
2519
|
2518
|
2517
|
2516
|
2515
|
2514
|
2512
|
2511
|
|
[cm]
|
3.5
|
4.8
|
6.2
|
7.9
|
9.7
|
11.8
|
14.0
|
16.5
|
19.1
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
2397
|
2397
|
2396
|
2396
|
2395
|
2395
|
2394
|
2394
|
2393
|
|
[cm]
|
3.7
|
5.0
|
6.5
|
8.3
|
10.2
|
12.4
|
14.7
|
17.3
|
20.0
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
2194
|
2194
|
2195
|
2195
|
2196
|
2196
|
2197
|
2197
|
2198
|
|
[cm]
|
4.0
|
5.5
|
7.1
|
9.0
|
11.1
|
13.5
|
16.0
|
18.8
|
21.8
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
1991
|
1992
|
1994
|
1995
|
1997
|
1999
|
2002
|
2004
|
2006
|
|
[cm]
|
4.4
|
6.0
|
7.9
|
9.9
|
12.2
|
14.8
|
17.6
|
20.6
|
23.9
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
1789
|
1792
|
1795
|
1798
|
1802
|
1806
|
1810
|
1814
|
1819
|
|
[cm]
|
4.9
|
6.7
|
8.7
|
11.0
|
13.6
|
16.4
|
19.5
|
22.8
|
26.4
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
1589
|
1593
|
1598
|
1604
|
1609
|
1616
|
1623
|
1630
|
1637
|
|
[cm]
|
5.5
|
7.5
|
9.8
|
12.4
|
15.2
|
18.3
|
21.7
|
25.4
|
29.3
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
1391
|
1397
|
1405
|
1413
|
1422
|
1432
|
1442
|
1452
|
1463
|
|
[cm]
|
6.3
|
8.6
|
11.1
|
14.0
|
17.2
|
20.7
|
24.4
|
28.5
|
32.8
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
1196
|
1207
|
1218
|
1230
|
1243
|
1257
|
1271
|
1285
|
1300
|
|
[cm]
|
7.4
|
9.9
|
12.9
|
16.1
|
19.7
|
23.6
|
27.7
|
32.2
|
36.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
1008
|
1023
|
1040
|
1057
|
1075
|
1093
|
1112
|
1131
|
1149
|
|
[cm]
|
8.7
|
11.7
|
15.1
|
18.7
|
22.8
|
27.1
|
31.7
|
36.6
|
41.7
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
831
|
853
|
876
|
899
|
922
|
946
|
969
|
992
|
1015
|
|
[cm]
|
10.6
|
14.0
|
17.9
|
22.0
|
26.5
|
31.3
|
36.3
|
41.7
|
47.2
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
673
|
702
|
732
|
761
|
790
|
818
|
846
|
873
|
899
|
|
[cm]
|
13.1
|
17.1
|
21.4
|
26.0
|
31.0
|
36.2
|
41.6
|
47.4
|
53.3
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
541
|
578
|
613
|
647
|
680
|
712
|
743
|
773
|
801
|
|
[cm]
|
16.3
|
20.7
|
25.5
|
30.6
|
36.0
|
41.6
|
47.4
|
53.5
|
59.8
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
442
|
482
|
521
|
557
|
593
|
626
|
659
|
690
|
720
|
|
[cm]
|
19.9
|
24.9
|
30.1
|
35.5
|
41.3
|
47.3
|
53.5
|
59.9
|
66.6
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
370
|
411
|
451
|
488
|
524
|
558
|
591
|
623
|
654
|
|
[cm]
|
23.8
|
29.1
|
34.7
|
40.6
|
46.7
|
53.0
|
59.6
|
66.4
|
73.4
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
319
|
360
|
398
|
435
|
470
|
504
|
536
|
568
|
599
|
|
[cm]
|
27.6
|
33.3
|
39.4
|
45.6
|
52.1
|
58.8
|
65.7
|
72.8
|
80.1
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
282
|
321
|
358
|
393
|
427
|
460
|
492
|
523
|
553
|
|
[cm]
|
31.2
|
37.4
|
43.8
|
50.4
|
57.3
|
64.3
|
71.6
|
79.0
|
86.7
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
1622
|
1686
|
1751
|
1816
|
1881
|
1946
|
2009
|
2072
|
2134
|
|
[cm]
|
18.2
|
23.8
|
29.9
|
36.5
|
43.6
|
51.0
|
58.7
|
66.8
|
75.3
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
1696
|
1774
|
1853
|
1931
|
2007
|
2083
|
2158
|
2231
|
2303
|
|
[cm]
|
20.6
|
26.8
|
33.5
|
40.7
|
48.4
|
56.4
|
64.8
|
73.5
|
82.6
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
1625
|
1689
|
1755
|
1821
|
1886
|
1951
|
2015
|
2079
|
2141
|
|
[cm]
|
18.3
|
23.9
|
30.1
|
36.7
|
43.8
|
51.2
|
59.0
|
67.1
|
75.6
|
|
Tmed+cond.+
+vmax
|
[daN]
|
847
|
904
|
958
|
1011
|
1063
|
1113
|
1161
|
1209
|
1255
|
|
[cm]
|
19.8
|
25.2
|
31.0
|
37.2
|
43.7
|
50.5
|
57.6
|
65.0
|
72.6
|
Tabelul A.2.9
TRACTIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI: Al -
OL 240/40 DIN 48204.
Rezistentele mecanice de calcul maxime: p1 =
12.50, p2 = 8.93, p3=4.46daN/mm2
Zona meteo:
C Faza lucrării:
montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune
orizontală
normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
2520
|
2519
|
2518
|
2517
|
2516
|
2515
|
2514
|
2512
|
2511
|
|
[cm]
|
3.5
|
4.8
|
6.2
|
7.9
|
9.7
|
11.8
|
14.0
|
16.5
|
19.1
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
2397
|
2397
|
2396
|
2396
|
2395
|
2395
|
2394
|
2394
|
2393
|
|
[cm]
|
3.7
|
5.0
|
6.5
|
8.3
|
10.2
|
12.4
|
14.7
|
17.3
|
20.0
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
2194
|
2194
|
2195
|
2195
|
2196
|
2196
|
2197
|
2197
|
2198
|
|
[cm]
|
4.0
|
5.5
|
7.1
|
9.0
|
11.1
|
13.5
|
16.0
|
18.8
|
21.8
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
1991
|
1992
|
1994
|
1995
|
1997
|
1999
|
2002
|
2004
|
2006
|
|
[cm]
|
4.4
|
6.0
|
7.9
|
9.9
|
12.2
|
14.8
|
17.6
|
20.6
|
23.9
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
1789
|
1792
|
1795
|
1798
|
1802
|
1806
|
1810
|
1814
|
1819
|
|
[cm]
|
4.9
|
6.7
|
8.7
|
11.0
|
13.6
|
16.4
|
19.5
|
22.8
|
26.4
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
1589
|
1593
|
1598
|
1604
|
1609
|
1616
|
1623
|
1630
|
1637
|
|
[cm]
|
5.5
|
7.5
|
9.8
|
12.4
|
15.2
|
18.3
|
21.7
|
25.4
|
29.3
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
1391
|
1397
|
1405
|
1413
|
1422
|
1432
|
1442
|
1452
|
1463
|
|
[cm]
|
6.3
|
8.6
|
11.1
|
14.0
|
17.2
|
20.7
|
24.4
|
28.5
|
32.8
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
1196
|
1207
|
1218
|
1230
|
1243
|
1257
|
1271
|
1285
|
1300
|
|
[cm]
|
7.4
|
9.9
|
12.9
|
16.1
|
19.7
|
23.6
|
27.7
|
32.2
|
36.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
1008
|
1023
|
1040
|
1057
|
1075
|
1093
|
1112
|
1131
|
1149
|
|
[cm]
|
8.7
|
11.7
|
15.1
|
18.7
|
22.8
|
27.1
|
31.7
|
36.6
|
41.7
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
831
|
853
|
876
|
899
|
922
|
946
|
969
|
992
|
1015
|
|
[cm]
|
10.6
|
14.0
|
17.9
|
22.0
|
26.5
|
31.3
|
36.3
|
41.7
|
47.2
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
673
|
702
|
732
|
761
|
790
|
818
|
846
|
873
|
899
|
|
[cm]
|
13.1
|
17.1
|
21.4
|
26.0
|
31.0
|
36.2
|
41.6
|
47.4
|
53.3
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
541
|
578
|
613
|
647
|
680
|
712
|
743
|
773
|
801
|
|
[cm]
|
16.3
|
20.7
|
25.5
|
30.6
|
36.0
|
41.6
|
47.4
|
53.5
|
59.8
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
442
|
482
|
521
|
557
|
593
|
626
|
659
|
690
|
720
|
|
[cm]
|
19.9
|
24.9
|
30.1
|
35.5
|
41.3
|
47.3
|
53.5
|
59.9
|
66.6
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
370
|
411
|
451
|
488
|
524
|
558
|
591
|
623
|
654
|
|
[cm]
|
23.8
|
29.1
|
34.7
|
40.6
|
46.7
|
53.0
|
59.6
|
66.4
|
73.4
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
319
|
360
|
398
|
435
|
470
|
504
|
536
|
568
|
599
|
|
[cm]
|
27.6
|
33.3
|
39.4
|
45.6
|
52.1
|
58.8
|
65.7
|
72.8
|
80.1
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
282
|
321
|
358
|
393
|
427
|
460
|
492
|
523
|
553
|
|
[cm]
|
31.2
|
37.4
|
43.8
|
50.4
|
57.3
|
64.3
|
71.6
|
79.0
|
86.7
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
1622
|
1686
|
1751
|
1816
|
1881
|
1946
|
2009
|
2072
|
2134
|
|
[cm]
|
18.2
|
23.8
|
29.9
|
36.5
|
43.6
|
51.0
|
58.7
|
66.8
|
75.3
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
1725
|
1808
|
1891
|
1973
|
2054
|
2134
|
2212
|
2290
|
2365
|
|
[cm]
|
21.4
|
27.8
|
34.8
|
42.2
|
50.0
|
58.3
|
66.9
|
75.8
|
85.1
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
1626
|
1691
|
1757
|
1823
|
1888
|
1953
|
2018
|
2081
|
2144
|
|
[cm]
|
18.3
|
24.0
|
30.2
|
36.8
|
43.8
|
51.3
|
59.1
|
67.2
|
75.7
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
928
|
996
|
1061
|
1124
|
1184
|
1243
|
1300
|
1356
|
1410
|
|
[cm]
|
22.2
|
28.2
|
34.5
|
41.3
|
48.3
|
55.7
|
63.4
|
71.4
|
79.6
|
Tabelul A.2.10
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC-TIPUL CONDUCTORULUI: Al-240
DIN 48201- 5
Rezistentele mecanice de calcul maximei: p1 =
8.51, p2 = 6.08, p3=3.03 daN/mm2
Zona meteo:
A
Faza lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune orizontală normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
1473
|
1472
|
1471
|
1471
|
1470
|
1469
|
1468
|
1467
|
1465
|
|
[cm]
|
4.1
|
5.5
|
7.2
|
9.2
|
11.3
|
13.7
|
16.3
|
19.2
|
22.3
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
1382
|
1381
|
1381
|
1381
|
1381
|
1380
|
1380
|
1380
|
1379
|
|
[cm]
|
4.3
|
5.9
|
7.7
|
9.8
|
12.1
|
14.6
|
17.4
|
20.4
|
23.6
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
1231
|
1231
|
1232
|
1233
|
1234
|
1235
|
1236
|
1237
|
1238
|
|
[cm]
|
4.9
|
6.6
|
8.6
|
10.9
|
13.5
|
16.3
|
19.4
|
22.7
|
26.3
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
1081
|
1083
|
1085
|
1087
|
1089
|
1092
|
1095
|
1098
|
1101
|
|
[cm]
|
5.5
|
7.5
|
9.8
|
12.4
|
15.3
|
18.4
|
21.9
|
25.6
|
29.6
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
932
|
936
|
940
|
944
|
949
|
954
|
959
|
965
|
970
|
|
[cm]
|
6.4
|
8.7
|
11.3
|
14.3
|
17.5
|
21.1
|
25.0
|
29.2
|
33.6
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
787
|
793
|
800
|
807
|
815
|
823
|
831
|
839
|
848
|
|
[cm]
|
7.6
|
10.3
|
13.3
|
16.7
|
20.4
|
24.5
|
28.8
|
33.5
|
38.5
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
647
|
657
|
668
|
679
|
690
|
702
|
714
|
725
|
737
|
|
[cm]
|
9.3
|
12.4
|
15.9
|
19.9
|
24.1
|
28.7
|
33.6
|
38.8
|
44.2
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
517
|
533
|
548
|
564
|
580
|
595
|
611
|
626
|
641
|
|
[cm]
|
11.6
|
15.3
|
19.4
|
23.9
|
28.7
|
33.8
|
39.2
|
44.9
|
50.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
405
|
426
|
447
|
467
|
487
|
506
|
524
|
542
|
560
|
|
[cm]
|
14.8
|
19.1
|
23.8
|
28.9
|
34.2
|
39.8
|
45.7
|
51.9
|
58.3
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
318
|
344
|
368
|
391
|
413
|
434
|
455
|
474
|
493
|
|
[cm]
|
18.8
|
23.7
|
29.0
|
34.5
|
40.3
|
46.4
|
52.7
|
59.3
|
66.1
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
257
|
284
|
309
|
334
|
357
|
379
|
400
|
420
|
440
|
|
[cm]
|
23.3
|
28.7
|
34.4
|
40.4
|
46.7
|
53.2
|
59.9
|
66.9
|
74.1
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
215
|
242
|
267
|
291
|
314
|
336
|
357
|
378
|
398
|
|
[cm]
|
27.8
|
33.7
|
39.9
|
46.3
|
53.0
|
59.9
|
67.1
|
74.4
|
82.0
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
187
|
212
|
236
|
259
|
281
|
303
|
324
|
344
|
363
|
|
[cm]
|
32.1
|
38.5
|
45.1
|
52.0
|
59.1
|
66.5
|
74.0
|
81.8
|
89.8
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
166
|
190
|
213
|
235
|
256
|
277
|
297
|
316
|
335
|
|
[cm]
|
36.1
|
43.0
|
50.1
|
57.4
|
65.0
|
72.8
|
80.7
|
88.9
|
97.3
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
151
|
173
|
194
|
215
|
236
|
256
|
275
|
294
|
312
|
|
[cm]
|
39.8
|
47.2
|
54.8
|
62.6
|
70.6
|
78.8
|
87.2
|
95.7
|
104.5
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
138
|
159
|
180
|
200
|
219
|
238
|
257
|
275
|
293
|
|
[cm]
|
43.3
|
51.2
|
59.2
|
67.5
|
75.9
|
84.5
|
93.3
|
102.3
|
111.4
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
841
|
889
|
936
|
982
|
1026
|
1070
|
1113
|
1155
|
1195
|
|
[cm]
|
22.0
|
28.3
|
35.1
|
42.3
|
50.0
|
58.0
|
66.4
|
75.1
|
84.1
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
887
|
942
|
995
|
1047
|
1098
|
1148
|
1196
|
1243
|
1288
|
|
[cm]
|
24.0
|
30.8
|
38.1
|
45.8
|
53.9
|
62.4
|
71.3
|
80.5
|
90.1
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
843
|
891
|
938
|
984
|
1029
|
1073
|
1116
|
1158
|
1199
|
|
[cm]
|
22.0
|
28.4
|
35.2
|
42.5
|
50.1
|
58.2
|
66.6
|
75.3
|
84.3
|
|
Tmed+cond.+
+vmax
|
[daN]
|
391
|
433
|
472
|
510
|
546
|
580
|
613
|
645
|
676
|
|
[cm]
|
28.6
|
35.2
|
42.2
|
49.4
|
57.0
|
64.9
|
73.1
|
81.5
|
90.2
|
Tabelul A.2.11
TRACTIUNEA ORIZONTALĂ NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A
CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC - TIPUL CONDUCTORULUI:
Al-240 DIN 48201-5
Rezistentele mecanice de calcul maxime: p1 =
8.51, p2 = 6.08, p3=3.03 daN/mm2
Zona meteo:
B Faza
lucrării: montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune orizontală normată Pon
|
Deschidere
nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
1473
|
1472
|
1471
|
1471
|
1470
|
1469
|
1468
|
1467
|
1465
|
|
[cm]
|
4.1
|
5.5
|
7.2
|
9.2
|
11.3
|
13.7
|
16.3
|
19.2
|
22.3
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
1382
|
1381
|
1381
|
1381
|
1381
|
1380
|
1380
|
1380
|
1379
|
|
[cm]
|
4.3
|
5.9
|
7.7
|
9.8
|
12.1
|
14.6
|
17.4
|
20.4
|
23.6
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
1231
|
1231
|
1232
|
1233
|
1234
|
1235
|
1236
|
1237
|
1238
|
|
[cm]
|
4.9
|
6.6
|
8.6
|
10.9
|
13.5
|
16.3
|
19.4
|
22.7
|
26.3
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
1081
|
1083
|
1085
|
1087
|
1089
|
1092
|
1095
|
1098
|
1101
|
|
[cm]
|
5.5
|
7.5
|
9.8
|
12.4
|
15.3
|
18.4
|
21.9
|
25.6
|
29.6
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
932
|
936
|
940
|
944
|
949
|
954
|
959
|
965
|
970
|
|
[cm]
|
6.4
|
8.7
|
11.3
|
14.3
|
17.5
|
21.1
|
25.0
|
29.2
|
33.6
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
787
|
793
|
800
|
807
|
815
|
823
|
831
|
839
|
848
|
|
[cm]
|
7.6
|
10.3
|
13.3
|
16.7
|
20.4
|
24.5
|
28.8
|
33.5
|
38.5
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
647
|
657
|
668
|
679
|
690
|
702
|
714
|
725
|
737
|
|
[cm]
|
9.3
|
12.4
|
15.9
|
19.9
|
24.1
|
28.7
|
33.6
|
38.8
|
44.2
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
517
|
533
|
548
|
564
|
580
|
595
|
611
|
626
|
641
|
|
[cm]
|
11.6
|
15.3
|
19.4
|
23.9
|
28.7
|
33.8
|
39.2
|
44.9
|
50.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
405
|
426
|
447
|
467
|
487
|
506
|
524
|
542
|
560
|
|
[cm]
|
14.8
|
19.1
|
23.8
|
28.9
|
34.2
|
39.8
|
45.7
|
51.9
|
58.3
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
318
|
344
|
368
|
391
|
413
|
434
|
455
|
474
|
493
|
|
[cm]
|
18.8
|
23.7
|
29.0
|
34.5
|
40.3
|
46.4
|
52.7
|
59.3
|
66.1
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
257
|
284
|
309
|
334
|
357
|
379
|
400
|
420
|
440
|
|
[cm]
|
23.3
|
28.7
|
34.4
|
40.4
|
46.7
|
53.2
|
59.9
|
66.9
|
74.1
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
215
|
242
|
267
|
291
|
314
|
336
|
357
|
378
|
398
|
|
[cm]
|
27.8
|
33.7
|
39.9
|
46.3
|
53.0
|
59.9
|
67.1
|
74.4
|
82.0
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
187
|
212
|
236
|
259
|
281
|
303
|
324
|
344
|
363
|
|
[cm]
|
32.1
|
38.5
|
45.1
|
52.0
|
59.1
|
66.5
|
74.0
|
81.8
|
89.8
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
166
|
190
|
213
|
235
|
256
|
277
|
297
|
316
|
335
|
|
[cm]
|
36.1
|
43.0
|
50.1
|
57.4
|
65.0
|
72.8
|
80.7
|
88.9
|
97.3
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
151
|
173
|
194
|
215
|
236
|
256
|
275
|
294
|
312
|
|
[cm]
|
39.8
|
47.2
|
54.8
|
62.6
|
70.6
|
78.8
|
87.2
|
95.7
|
104.5
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
138
|
159
|
180
|
200
|
219
|
238
|
257
|
275
|
293
|
|
[cm]
|
43.3
|
51.2
|
59.2
|
67.5
|
75.9
|
84.5
|
93.3
|
102.3
|
111.4
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
961
|
1027
|
1090
|
1152
|
1211
|
1269
|
1325
|
1380
|
1434
|
|
[cm]
|
27.0
|
34.4
|
42.4
|
50.8
|
59.6
|
68.8
|
78.4
|
88.4
|
98.7
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
1051
|
1129
|
1203
|
1275
|
1345
|
1412
|
1478
|
1542
|
1604
|
|
[cm]
|
30.2
|
38.3
|
47.0
|
56.1
|
65.7
|
75.6
|
86.0
|
96.8
|
107.9
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
965
|
1031
|
1095
|
1157
|
1217
|
1275
|
1332
|
1387
|
1441
|
|
[cm]
|
27.2
|
34.6
|
42.6
|
51.0
|
59.8
|
69.1
|
78.7
|
88.7
|
99.1
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
466
|
516
|
563
|
608
|
651
|
692
|
732
|
771
|
808
|
|
[cm]
|
31.2
|
38.4
|
45.9
|
53.8
|
62.1
|
70.6
|
79.4
|
88.6
|
98.0
|
Tabelul A.2.12
TRACŢIUNEA ORIZONTALĂ
NORMATĂ ŞI SĂGEATA MAXIMĂ A CONDUCTORULUI DE PROTECŢIE PRINCIPAL ÎN FUNCŢIE DE LUNGIMEA DESCHIDERII NOMINALE ŞI
DE REGIMUL CLIMATIC-TIPUL CONDUCTORULUI: Al-240
DIN 48201-5
Rezistenţele mecanice de calcul
maxime: p1 = 8.51, p2 = 6.08, p3=3.03 daN/mm2
Zona meteo:
C Faza lucrării:
montaj
|
Regim climatic
|
Tracţiune orizontală normată Pon
|
Deschidere nominală an [m]
|
|
Săg.max. fmax
|
27
|
31,5
|
36
|
40,5
|
45
|
49,5
|
54
|
58,5
|
63
|
|
-33°C + cond.
|
[daN]
|
1473
|
1472
|
1471
|
1471
|
1470
|
1469
|
1468
|
1467
|
1328
|
|
[cm]
|
4.1
|
5.5
|
7.2
|
9.2
|
11.3
|
13.7
|
16.3
|
19.2
|
24.5
|
|
-30°C + cond.
|
[daN]
|
1382
|
1381
|
1381
|
1381
|
1381
|
1380
|
1380
|
1380
|
1244
|
|
[cm]
|
4.3
|
5.9
|
7.7
|
9.8
|
12.1
|
14.6
|
17.4
|
20.4
|
26.2
|
|
-25°C + cond.
|
[daN]
|
1231
|
1231
|
1232
|
1233
|
1234
|
1235
|
1236
|
1237
|
1107
|
|
[cm]
|
4.9
|
6.6
|
8.6
|
10.9
|
13.5
|
16.3
|
19.4
|
22.7
|
29.5
|
|
-20°C + cond.
|
[daN]
|
1081
|
1083
|
1085
|
1087
|
1089
|
1092
|
1095
|
1098
|
976
|
|
[cm]
|
5.5
|
7.5
|
9.8
|
12.4
|
15.3
|
18.4
|
21.9
|
25.6
|
33.4
|
|
-15°C + cond.
|
[daN]
|
932
|
936
|
940
|
944
|
949
|
954
|
959
|
965
|
853
|
|
[cm]
|
6.4
|
8.7
|
11.3
|
14.3
|
17.5
|
21.1
|
25.0
|
29.2
|
38.2
|
|
-10°C + cond.
|
[daN]
|
787
|
793
|
800
|
807
|
815
|
823
|
831
|
839
|
742
|
|
[cm]
|
7.6
|
10.3
|
13.3
|
16.7
|
20.4
|
24.5
|
28.8
|
33.5
|
44.0
|
|
-5°C + cond.
|
[daN]
|
647
|
657
|
668
|
679
|
690
|
702
|
714
|
725
|
645
|
|
[cm]
|
9.3
|
12.4
|
15.9
|
19.9
|
24.1
|
28.7
|
33.6
|
38.8
|
50.6
|
|
0°C + cond.
|
[daN]
|
517
|
533
|
548
|
564
|
580
|
595
|
611
|
626
|
563
|
|
[cm]
|
11.6
|
15.3
|
19.4
|
23.9
|
28.7
|
33.8
|
39.2
|
44.9
|
57.9
|
|
+5°C + cond.
|
[daN]
|
405
|
426
|
447
|
467
|
487
|
506
|
524
|
542
|
496
|
|
[cm]
|
14.8
|
19.1
|
23.8
|
28.9
|
34.2
|
39.8
|
45.7
|
51.9
|
65.8
|
|
10°C + cond.
|
[daN]
|
318
|
344
|
368
|
391
|
413
|
434
|
455
|
474
|
442
|
|
[cm]
|
18.8
|
23.7
|
29.0
|
34.5
|
40.3
|
46.4
|
52.7
|
59.3
|
73.7
|
|
15°C + cond.
|
[daN]
|
257
|
284
|
309
|
334
|
357
|
379
|
400
|
420
|
399
|
|
[cm]
|
23.3
|
28.7
|
34.4
|
40.4
|
46.7
|
53.2
|
59.9
|
66.9
|
81.7
|
|
20°C + cond.
|
[daN]
|
215
|
242
|
267
|
291
|
314
|
336
|
357
|
378
|
365
|
|
[cm]
|
27.8
|
33.7
|
39.9
|
46.3
|
53.0
|
59.9
|
67.1
|
74.4
|
89.4
|
|
25°C + cond.
|
[daN]
|
187
|
212
|
236
|
259
|
281
|
303
|
324
|
344
|
337
|
|
[cm]
|
32.1
|
38.5
|
45.1
|
52.0
|
59.1
|
66.5
|
74.0
|
81.8
|
96.9
|
|
30°C + cond.
|
[daN]
|
166
|
190
|
213
|
235
|
256
|
277
|
297
|
316
|
313
|
|
[cm]
|
36.1
|
43.0
|
50.1
|
57.4
|
65.0
|
72.8
|
80.7
|
88.9
|
104.2
|
|
35°C + cond.
|
[daN]
|
151
|
173
|
194
|
215
|
236
|
256
|
275
|
294
|
294
|
|
[cm]
|
39.8
|
47.2
|
54.8
|
62.6
|
70.6
|
78.8
|
87.2
|
95.7
|
111.1
|
|
40°C + cond.
|
[daN]
|
138
|
159
|
180
|
200
|
219
|
238
|
257
|
275
|
277
|
|
[cm]
|
43.3
|
51.2
|
59.2
|
67.5
|
75.9
|
84.5
|
93.3
|
102.3
|
117.8
|
|
-5°C + cond. +ch.
|
[daN]
|
961
|
1027
|
1090
|
1152
|
1211
|
1269
|
1325
|
1380
|
1370
|
|
[cm]
|
27.0
|
34.4
|
42.4
|
50.8
|
59.6
|
68.8
|
78.4
|
88.4
|
103.2
|
|
-5°C + cond. +ch.+v
|
[daN]
|
1083
|
1165
|
1243
|
1319
|
1392
|
1463
|
1532
|
1599
|
1603
|
|
[cm]
|
31.3
|
39.6
|
48.5
|
57.9
|
67.7
|
77.9
|
88.6
|
99.6
|
115.2
|
|
-5°C+cond. +ch.+v+a
|
[daN]
|
967
|
1033
|
1097
|
1159
|
1219
|
1278
|
1335
|
1390
|
1380
|
|
[cm]
|
27.2
|
34.7
|
42.6
|
51.1
|
60.0
|
69.2
|
78.9
|
88.9
|
103.8
|
|
Tmed+cond.+
vmax
|
[daN]
|
545
|
603
|
658
|
711
|
762
|
810
|
857
|
903
|
902
|
|
[cm]
|
33.7
|
41.4
|
49.6
|
58.1
|
67.0
|
76.2
|
85.7
|
95.5
|
110.8
|